Взаимное влияние сопротивлений

Взаимное влияние сопротивлений еще недостаточно изучено, и в дальнейшем при расчете потерь напора мы будем основываться на выражении (5-2). [c.92]

В приводимых ниже задачах предполагается, что местные сопротивления достаточно удалены друг от друга и их взаимное влияние отсутствует. [c.148]

Взаимное влияние местных сопротивлений [c.223]

При наличии в трубопроводе нескольких местных сопротивлений потерн напора на них складываются. Однако при небольших расстояниях между местными сопротивлениями обш ие потери напора могут отличаться от суммы потерь напора на каждом из них. Расстояние, на котором сказывается взаимное влияние, определяется по формуле А. Д. Альтшуля [c.51]

Следует отметить, что этот метод справедлив только в том случае, если местные сопротивления расположены на достаточном расстоянии друг от друга (/ =г(20ч-50) 1, т. е. между ними имеется прямолинейный участок, на котором нарушенный после выхода из одного местного сопротивления поток успевает принять перед следующим такой же вид, как и перед первым. При близком расположении местных сопротивлений в трубопроводе вследствие взаимного влияния их друг на друга принцип наложения потерь не применим. [c.86]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

В подобных случаях говорят об интерференции, т. е. взаимном влиянии местных сопротивлений. [c.174]

Когда местные сопротивления в трубопроводе расположены на расстоянии менее 20d друг от друга, то вследствие отсутствия других приемов расчета, учитывающих взаимное влияние местных сопротивлений, приходится пренебречь этим влиянием при этом, [c.157]

ВЗАИМНОЕ ВЛИЯНИЕ МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ [c.219]

Рис. 4.63. К расчету взаимного влияния местных сопротивлений

На рис. 4.65 приведены результаты исследований взаимного влияния двух последовательно расположенных отводов (а=90°) при изменении длины прямого участка между ними от О до 50 диаметров трубопровода (по опытам И. А. Жданова). Величина взаимного влияния оценивалась коэффициентом К, под которым понимается отношение приращения суммарного коэффициента сопротивления двух отводов 1+2 к их арифметической сумме [c.222]

При расчете коротких труб по формулам (6.40) и (6.41) не учитывается взаимное влияние местных сопротивлений. Значения коэффициентов местного сопротивления (а часто и коэффициентов гидравлического трения) берутся по данным, относящимся к квадратичной области сопротивления. [c.286]

Влияние сопротивлений взаимное 219 [c.408]

При последовательном расположении в трубопроводе различных местных сопротивлений общая потеря напора определяется как сумма потерь в отдельных сопротивлениях, вычисляемых по указанным выше значениям С, если между этими местными сопротивлениями имеются участки трубопровода длиной не менее пяти-шести диаметров. На этих участках поток, вышедший из одного местного сопротивления, стабилизируется до входа в следующее сопротивление. При более близком расположении местных сопротивлений необходимо учитывать их взаимное влияние. [c.155]

Однако взаимное влияние различных фасонных частей друг на друга изучено еще недостаточно и в справочниках нельзя найти общ многих сочетаний местных сопротивлений. Поэтому при [c.84]

Гидравлическое сопротивление. При проектировании теплообменных аппаратов большое значение имеет правильное представление о характере движения рабочих жидкостей. Некоторые сведения по этому вопросу были приведены выше при рассмотрении теплоотдачи в элементах. Но этого недостаточно в сложных устройствах движение жидкости определяется не только рассматриваемым элементом, но также предшествующими и последующими. Так как сочетание элементов в аппаратах может быть самое разнообразное, то заранее учесть их взаимное влияние очень трудно. [c.248]

Для оценки влияния нескольких дефектов можно принять, что они находятся на таком большом расстоянии один от другого, что воронки напряжения вокруг них не оказывают взаимного влияния одна на другую [II]. Суммарное сопротивление Rg в случае п дефектов диаметром di определяется по формуле для параллельного соединения отдельных сопротивлений R согласно выражению (5.6) [c.149]

Наряду с цилиндрическими и коническими анодами в воде применяют также аноды в форме дисков и блоков. Если в распоряжении имеется подходящее место и нет опасности повреждения анодов, например якорями, то для защиты крупных объектов, например шпунтовых стенок и мостовых перегружателей, наряду с несколькими параллельно соединенными стержневыми анодами иногда применяют также и рамки типа плетней. Такие рамки ставят на дно они состоят из большого чис.ча анодов — обычно стержневых, расположенных рядом один с другим в электроизолирующих приспособлениях. Для расчета сопротивления растеканию тока с таких групп анодов необходимо учитывать взаимное влияние отдельных анодов (см. раздел 24.2). В последнее время для сооружений в прибрежном шельфе применяют и плавучие аноды. Ток с них растекается с наружной стороны цилиндрического или сферического поплавка, который соединен якорным канатом и кабелем с опорным каркасом на морском дне, так что корпус анода находится во взвешенном состоянии в воде на определенной высоте от дна. Преимуществом такой конструкции является возможность проведения ремонтов без нарушения работы самой морской площадки (см. раздел 17.2.3). Кроме того, при достаточном удалении анодов от объекта защиты может быть достигнуто желательное равномерное распределение тока. [c.210]

В процессе испытаний при длительном малоцикловом нагружении осуществляется сочетание процессов ползучести (релаксации) и накопления длительных статических повреждений, с одной стороны, и процессов циклического пластического деформирования и накопления усталостных повреждений, с другой, причем эти процессы могут влиять друг на друга. Поэтому изучение сопротивления длительному малоцикловому деформированию и разрушению (длительной малоцикловой прочности) должно основываться на закономерностях ползучести и длительной статической прочности и на закономерностях малоцикловой усталости и сводится к установлению закономерностей этого взаимного влияния. [c.211]

Расчет внешних сопротивлений в цепи коррозионных пар с учетом взаимного влияния электродов [c.104]

При комбинированном заземлении, состоящем из вертикальных и соединенных с ними горизонтальных заземлителей, удается обычно получить наименьшее сопротивление растеканию тока при наименьших размерах площади. Комбинированное заземление обычно выполняется из вертикальных заземлителей, забитых в ряд или по контуру, соединяемых по верху одной или несколькими горизонталями. При этом стремятся расположить вертикальные заземлители на достаточном расстоянии друг от друга, чтобы снизить до минимума экранирование, то есть взаимное влияние, что увеличивает сопротивление растеканию. [c.32]

При рассмотрении переходных и неустановившихся процессов в рабочих машинах, приводимых в движение электродвигателями, имеет место взаимное влияние машины, рассматриваемой как системы масс с упругими связями, двигателя и системы управления. Электрическая система должна быть представлена как определенное сочетание электрических контуров, состоящих из сопротивлений, индуктивностей и емкостей. Переходные процессы в механической и электрических системах связаны друг с другом. [c.105]

При ламинарном движении значение f можно приближенно вычислить по формуле f = где - некоторая функция от Re (прил. 3). Если местных сопротивлений много и расстояние между ними больше длины их взаимного влияния, равного примерно 40d, то потери напора в них суммируются и расчетная формула (4.9) принимает вид [c.76]

Полученные значения силы взаимодействия профиля решётки с потоком реальной жидкости R и величины гидравлического к. п. д. устанавливают связь между работой единичного профиля и решётки. Однако взаимное влияние профилей в решётке приводит к тому, что подъёмная сила и лобовое сопротивление профиля в решётке отличны от таковых для единичного профиля. В решётках с достаточно [c.365]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

Задача 2.18. Вода перетекает из бака А в резервуар Б по трубе длиной / = 2,5 м и диаметром rf = 25 мм, на которой установлены вентиль ( а = 3,5) и диффузор с углом а = 8° и диаметром выходного отверстия D = 75 мм. Показание ма-новакуумметра рвак=Ю кПа высота // = 2,5 м, h = 2 м. Определить расход Q с учетом всех местных сопротивлений и трения по длине (>. = 0,03). Вход в трубу без закруглений, радиус кривизны колен / = 25 мм. Взаимным влиянием сопротивлений пренебречь. [c.40]

Одним ИЗ вопросов, являющихся предметом дискуссии разработчиков фазоинверсных АС, является взаимное влияние сопротивлений излучения диффузора и трубы фазоиивертора. Их взаимное влияние сказывается через реактивную часть сопротивления излучения, т. е. через взаимную соколеблюшуюся массу воздуха. Как показано в [4.12j, в большинстве случаев взаимное влияние сопротивления излучения оказывает пренебрежимо малый эффект на АЧХ системы. Однако в ряде работ считается, что взаимным влиянием сопротивления излучения пренебречь нельзя, так, например, в работе [2.3] предлагается отличающаяся от рассмотренной выше эквивалентная схема фазоннверсной системы, учитывающая взаимное влияние сопротивления излучения. [c.129]

При турбулентном движении в отличие от ламинарного основное изменение скорости происходит в пристенном слое и влияние противолежащих стенок оказывается сравнительно слабым. Этим и объясняется слабсе влияние формы сечения на сопротивление при турбулентном движении. При уменьшении расстояния между стенками их взаимное влияние возрастает, как это видно из рис. XII.22. [c.193]

Взаимное влияние различных фасонных чаетей друг на друга изучено еще недостаточно и в справочниках нельзя найти общ для многих сочетаний местных сопротивлений. Поэтому при расчетах приходится пользоваться принципом наложения потерь, допуская при этом погрешность. Это имеет место, например, при определении потерь напора в шахтном водоотливном трубопроводе, расположенном в насосной камере, где на коротком участке имеется целый ряд фасонных частей (задвижки, тройники, колена), в схемах объемного гидропривода и др. [c.87]

Ю. А. Скобельцин и П. В. Хомутов изучали интерференцию различных видов запорных устройств (вентили, проходные пробковые краны, дроссельные и обратные клапаны). В результате обработки большого числа экспериментальных данных ими предложены следующие формулы для определения суммарного коэффициента местных сопротивлений пары этих устройств при их взаимном влиянии при Re < 160 [c.175]

Обогрев химических реакторов. При обогреве химических реакторов (Т = 100—400 °С) важна малая тепловая инерция индукционного способа и возможность равномерного нагрева больших поверхностей. Особенно эффективен индукционный обогрев при температурах свыше 200—250 °С. Емкости реакторов достигают десятков кубометров, давления — 10 МПа (автоклавы). Мощность системы обогрева достигает 300 кВт, частота 50 Гц. Удельные мощности обычно не превышают 10 Вт/см . Дальнейшего увеличения мощности без сильного насыщения стали можно достичь, покрывая стенку реактора тонким слоем меди. При этом получается двухслойная среда (см. гл. 3) и напряженность магнитного поля на границе слоев падает. Одновременно возрастает коэс )фицнент мощности устройства. Активное сопротивление и КПД незначительно снижаются. Индукторы часто секционируются для создания автономных температурных зон, регулируемых по сигналам от термопар (рис. 13-9). Для уменьшения взаимного влияния секции разделяются магнитными фланцами 4. Секционирование позволяет также равномерно загрузить фазы сети. Обмотки, 3 делают многослойными из прямоугольного провода с теплостойкой изоляцией. Тепловая изоляция 2 может прокладываться как между корпусом реактора / и обмотками 3, так и снаружи для обеспечения допустимой температуры электроизоляции. [c.225]

При близком расположении местных сопротивлений в трубопроводе вследствие взаимного влияния их друг на друга принцип наложения потерь теряет свою силу. На рис. 41 в качестве примера приведены схелш различного соединения двух колен и коэффициенты этих соединений, откуда видно, что в одних и тех же двух коленах, но при различном их соединении без наличия прямолинейного участка потери напора при одинаковой скорости движения жидкости будут различны. Поэтому такие фасонные части [c.83]

На практике местные сопротивления могут располагаться вблизи друг от друга. Расположенные впереди местные сопротивления, воэмуща(2 поток, изменяют условия его течения через последующие мастше сопротивления. Это взаимное влияние может быть благоприятным (общие потери напора уменьшаются за счет того, что деформация профиля скорости в первом местном сопротивлении помогает потоку пройти через второе - рио. 2,ю) и неблагоприят- [c.35]

Сопротивление растеканию тока Ro группы из я отдельных анодных заземлителей, находящихся один от другого на расстоянии s, лишь немного больше сопротивления растеканию с одного протяженного за-землителя длиной l=s-n. Поскольку анодные заземлнтели, находящиеся один от другого на конечном расстоянии S, при 5 примерно до 10 м оказывают взаимное влияние друг на друга, суммарное сопротивление растеканию Re группы из п заземлителей получается заметно большим, чем при параллельном соединении заземлителей, находящихся на бесконечном расстоянии один от другого (s-voo). Коэффициент влияния F, показывающий, во сколько раз увеличивается сопротивление растеканию, представлен на рис. 10.7 в зависимости от расстояний s между отдельными вертикальными зазем-лителями расчет выполнен по формуле (24.35). При этом отдельные заземлители имели длину /=1,2 м и диаметр d=0,3 м. Эта зависимость остается с достаточным приближением справедливой и для горизонтальных анодных заземлителей при высоте слоя грунта над ними 1 м и длине коксовой обсыпки 1,2 м. Таким образом, для группы из п отдельных анодных заземлителей с сопротивлением растеканию тока Ra в грунте с удельным сопротивлением р = 10 Ом-м суммарное сопротивление растеканию составит [c.232]

Внешнее сопротивление между любыми двумя разнесенны 1и электродами [при//а 5, где I — расстояние между электродами, а - их наибольший габаритный размер (рис. 2.10, а) ] определяется как сумма полных сопротивлений рассматриваемых электродов без учета их взаимного влияния. При этом взаимные частичные сопротивления между электродами многозлектродных систем принимаются равными нулю, а полное [c.95]

Суш,ествуюгцая методика диагностирования этих устройств по суммарному угловому зазору выходных кинематических пар малоэффективна ввиду недостаточной глубины диагноза. Ограниченность по времени циклов полного функционирования привода в целом снижает возможности виброакустического метода технической диагностики в известной спектральной или корреляционной реализации [11. Значительные моменты трения в конечных опорах исполнительного звена по сравнению с моментами сопротивлений в промежуточных кинематических парах затрудняют применение известного способа дифференциального определения технического состояния зубчатых передач [2]. Кроме этого, из-за взаимного влияния вибрации агрегатов рассматриваемого объекта оказывается недостаточной также и одномерная модель системы диагностирования зубчатых передач [3]. Поэтому для механизмов угловой ориентации необходима разработка системы диагностирования, рационально использующей преимущества современных методов распознавания и определения структурных параметров. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...