Проточные части осевых турбомашин

ПРОТОЧНЫЕ ЧАСТИ ОСЕВЫХ ТУРБОМАШИН [c.25]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ОПЕРАЦИЙ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПРОТОЧНОЙ ЧАСТИ ОСЕВЫХ ТУРБОМАШИН [c.5]

Метод проектирования проточной части осевых турбомашин базируется на современных термодинамических и газодинамических основах теории турбомашин и может быть использован для судовых энергетических установок, работающих на рабочих агентах, применяемых в на-стояш,ее время в установках различных циклов. [c.5]

Поток в проточной части осевой турбомашины является полностью трехмерным для его рассмотрения обычно используется система координат г, 0 и 2 соответственно в радиальном, окружном и осевом направлениях (рис. 1.1). [c.15]

Проблеме изучения аэродинамических характеристик ступеней паровых турбин посвящена обширная литература, систематизирующая богатый расчетный и экспериментальный опыт. Успехи в области аэродинамики турбомашин позволили получить весьма высокие к. п. д. некоторых ступеней выпускаемых промышленностью паровых турбин. Однако, несмотря на заметный прогресс аэродинамического совершенствования проточных частей осевых турбин, еще имеются резервы их улучшения. [c.205]

Ступени осевой турбомашины образуют проточную часть. Процесс расширения В осевой турбине или сжатия в осевом компрессоре происходит в одной или нескольких ступенях. [c.179]

Лопаточный аппарат осевой турбомашины представляет собой совокупность неподвижных и вращающихся (рабочих) лопаточных венцов. При аналитическом исследовании и расчете обычно считают, что в цилиндрической проточной части ступени, представляющей собой сочетание направляющего и рабочего венцов, рабочее вещество движется концентрическими слоями, соосными с осью турбомашины. Кроме того, предполагают, что на течение среды в каком-либо слое по радиусу поток в других слоях не влияет. Эго позволяет движение рабочего вещества в любом слое рассматривать обособленно. [c.7]

В результате систематического совершенствования методов аэродинамического проектирования, а также тщательного анализа и обобщения результатов продувок решеток удалось сконструировать эффективный осевой компрессор. Были заложены основы для проектирования современных газовых турбин, и с тех пор на этом фундаменте ведутся практически все разработки осевых турбомашин. Когда-нибудь разработка различных методик расчета течения в проточной части турбомашин с помощью ЭВМ позволит отказаться от использования решеточной модели. Однако, по мнению автора, этот день наступит еще нескоро. [c.14]

В настоящей главе затронуты главным образом математические аспекты проблемы расчета течения в проточной части турбомашин. Крупные успехи, которые привели к созданию совершенных осевых вентиляторов, насосов и, самое главное, компрессоров для газотурбинных двигателей, были достигнуты в результате накопления достоверных экспериментальных данных по продувкам решеток лопаток с определением потерь в них и углов поворота потока. Кроме того, разработка крупных паровых турбин стала возможной только в результате всестороннего исследования высокоскоростных течений в турбинных решетках. [c.20]

Строгие определения и теоретический анализ скольжения и наклона в лопатках турбомашин даны в работе [1.7]. Принято говорить, что лопатки имеют скольжение, если направление потока не перпендикулярно направлению оси лопатки, и имеют наклон, если поверхность лопатки не перпендикулярна торцевым стенкам проточной части. Рис. 9.10, построенный по данным работы [9.55], иллюстрирует эти определения. На рисунке показаны их связь с аналогичными определениями для крыла самолета и практическое применение в турбине Фрэнсиса и осевой турбине. [c.279]

В разд. 3.5.2 вопрос о влиянии радиального зазора на характеристики осевых турбомашин уже поднимался и было показано, как с помощью теоретических выкладок можно получить соотношение между толщиной вытеснения пограничного слоя на торцевой стенке проточной части и радиальным зазором. [c.339]

Для решения обратной задачи в указанной постановке необходимо ввести два дополнительных условия. Можно задать, например, распределение С1иГ вдоль радиуса в сечении 1—1, представив его в виде степенной зависимости i r = onst, или принять плавный закон изменения угла ti по высоте проточной части, что приведет к технологически простой форме лопаток НА. В качестве второго дополнительного условия можно выбрать либо распределение удельной работы hu по высоте ступени, либо распределение осевых составляющих скоростей в сечении 2—2. Для ступеней многоступенчатых турбомашин представляется важным выдерживать условие hu = onst вдоль радиуса или близкое к нему. [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...