Выбор скорости продуктов сгорани

Выбор скорости продуктов сгорания в экономайзере зависит ОТ абразивных свойств золы топлива. В соответствии с нормативным методом теплового расчета в экономайзере = 11 2 м/с (большие значения для малозольных и малоабразивных топлив). [c.105]

Выбор скорости продуктов сгорания, В целях интенсификации конвективного теплообмена желательны большие скорости газового потока. Однако увеличение скорости сопровождается ростом газового сопротивления и повышением расхода энергии на преодоление этого сопротивления. [c.162]

Вспомогательное оборудование 45 Выбор скорости продуктов сгорания 162 [c.237]

Весьма существенным при конструировании воздухоподогревателей является выбор скоростей продуктов сгорания и воздуха. Для трубчатых воздухоподогревателей скорость продуктов сгорания обычно составляет 9—13, а воздуха 4,5—6 м/с. [c.264]

Значения скорости продуктов сгорания в газоходах котла ограничиваются абразивным износом поверхностей нагрева золой. Подробные рекомендации по выбору допустимых скоростей по газам приводятся в [31 ], а для ряда топлив — в табл. 1.55. Для неопасных с точки зрения золового износа поверхностей топлив рекомендации по выбору представлены в табл. 1.56. [c.85]

При расчете водяного экономайзера производится автоматический выбор оптимального числа труб в ряду. Это достигается перебором вариантов, при котором добавляется по одной трубе, начиная с трех, до тех пор пока скорость продуктов сгорания не станет меньшей или равной 9 м/с. [c.101]

Абразивный износ поверхностей нагрева уменьшают главным образом выбором допустимой скорости продуктов сгорания. Однако снижение скорости приводит к ухудшению теплоотдачи и соответствующему росту и удорожанию поверхности нагрева. При малой скорости возникают отложения летучей золы на трубной системе. Для малозольного топлива скорость продуктов сгорания принимают около 14 м/с, для многозольного — около 9 м/с, для экибастузского угля — 5—6 м/с. [c.215]

Поверочный расчет значительно легче, чем конструкторский, может быть переведен на язык ЭЦВМ, так как он не требует выбора конструкции, компоновки, оптимизации скоростей продуктов сгорания и рабочего тела, диаметров и шагов труб и т. д. Поверочный расчет выполняют на базе существующей конструкции, однако у него есть свои методические трудности, связанные с необходимостью предварительно задаваться температурами, а затем проверять их на основе равенства количества тепла по балансу и теплопередаче Qб = Q , которые при ручном счете выражаются формулами (15-15), (15-16) и (15-17). [c.245]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Известны два основных метода снижения концентрации окислов азота — рециркуляция отработавших газов (РОГ) (рис. 1.99) и рециркуляция продуктов сгорания (РПС) (рис. 1.100). Эти методы не единственные, и в работе [63] дается обзор существующих методов. Знание механизма образования окислов азота могло бы оказать неоценимую помощь при выборе наиболее эффективного метода снижения их концентрации в продуктах сгорания. Однако в настоящее время еще нет полного понимания кинетики горения, хотя в работах [90, 91 предлагаются методы расчета массовой скорости образования продуктов окисления в процессе горения. Тем не менее очевидно, что образование продуктов окисления и массовая скорость такого образования экспоненциально зависят от температуры, преобладающей в зоне горения. Таким образом, попытки понизить уровень содержания окислов на практике сводятся к понижению уровня температуры. Учет расходов воздуха и топлива. [c.178]

На выбор скорости газового потока сильное влияние оказывают также температурные условия, в которых работает поверхность нагрева. Коэффициент теплоотдачи излучением от продуктов сгорания к поверхности нагрева ол вызывается наличием большого газового объема при высокой температуре. Теплоотдача межтрубным излучением увеличивается с повышением температуры продуктов сгорания и увеличением объема газов. Поэтому для фестона и ширм, где температура продуктов сгорания 1000—1100°С,. [c.238]

Направление потока продуктов сгорания не имеет такого большого влияния на отложение загрязнений, как считалось ранее. Опытами установлено, что в коридорных пучках коэффициент загрязнения практически не зависит от направления продуктов сгорания (сверху вниз или снизу вверх). Даже в шахматных пучках при небольших скоростях потока и движении продуктов сгорания снизу вверх коэффициент загрязнения на 10% больше, чем при нисходящем потоке. Следовательно, выбор направления движения продуктов сгорания при конструировании газоходов не должен обусловливаться количеством отложений. [c.316]

В этом случае встает серьезный вопрос о выборе той или иной системы, если хотят дать конструкцию двигателя, которая в условиях его эксплоатации обеспечит работу с минимальными разрушениями. Если коррозия в основном зависит от конденсации в пусковой период, то необходимо при пуске утром разогревать машину с максимальной скоростью (в противоположность тому, что обычно рекомендуется) если это возможно, то желательно устроить водяное охлаждение так, чтобы оно не имело эффективного значения до тех пор, пока стенки цилиндра не достигнут температуры 100°. Если, однако, в основном коррозия возникает при конденсации после остановки, необходимо принять меры, чтобы после дневной остановки двигателя, после выключения нефти и зажигания двигатель поддерживался в движении (под влиянием момента махового колеса или при помощи стартера) так, чтобы выбросить из цилиндра продукты сгорания при помощи относительно сухого и не вызывающего коррозии воздуха. [c.620]

При испытании окислительных ЖГГ, в которых использовались стенки из никеля без покрытия и с покрытием на основе двуокиси циркония, особых трудностей не возникало, но тем не менее выбор конструкционных материалов для указанных газогенераторов требует особого внимания необходимы специальные исследования совместимости конструкционных материалов с продуктами сгорания с избытком "кислорода с целью выбора материалов, стойких к воздействию указанных продуктов при высоких значениях их давления и скорости. [c.144]

Выбор твердого топлива с наилучшим коэффициентом топливного состава усложняется противоречием между требованием к характеристикам топлива, с одной стороны, и практическими ограничениями, с другой. Эта проблема иллюстрируется рис. 14.5 для гипотетического семейства топлив на основе перхлората аммония и углеводородного горючего. Предполагается, что углеводородное горючее имеет сиропообразный вид. При возрастании концентрации окислителя от 60 до 90% характеристическая скорость топлива с увеличивается. Плотность, как было замечено ранее, также возрастает однако резко увеличивается и температура газообразных продуктов сгорания, что выдвигает ряд задач, относящихся к проектированию неохлаждаемых сопел. Кроме того, резко уменьшается возможность литья топлива, потому что появляется диспропорция между количеством жидкого горючего и увеличивающимся количеством взвешенного твердого окислителя. Наконец, ухудшаются механические [c.481]

В любой ракетной силовой установке желательно получить высокую скорость истечения газов и или большой удельный импульс Др. Как было показано в гл. 12, для двигателей, у которых тяга получается за счет расширения нагретого рабочего тела при истечении через сверхзвуковое сопло, удельный импульс пропорционален корню квадратному из отношения величины максимальной температуры газа в камере сгорания к молекулярному весу рабочего тела Мна входе в сопло. Таким образом, высокий удельный импульс получается за счет высокой температуры и (или) малого молекулярного веса газообразных продуктов сгорания топлива. В ракетных ядерных двигателях максимальная температура рабочего тела ограничивается только возможностями материалов реактора эквивалентная кинетическая температура самих продуктов деления достигает величин порядка 10 °И. В противоположность этому в химических ракетных двигателях максимальная температура ограничена внутренней энергией топливной смеси и сильно зависит от выбора топлива. Возможность нагревать рабочие тела до практически неограниченных величин позволяет строить выбор ядерных ракетных двигателей на основе минимума молекулярного веса истекающих газов, легкости обслуживания и минимальных затрат или на основе других факторов, важных для конструктора летательного аппарата. При работе реактора при температурах, сравнимых с температурами сгорания в камерах химических двигателей, максимальный удельный импульс получается при использовании Нг (молекулярный вес в недиссоциированном состоянии равен 2) этот удельный импульс [c.504]

На выбор скорости газового потока сильное влияние оказывают также температурные условия, в которых работает поверхность нагрева. Коэффициент теплоотдачи излучением от продуктов сгорания к поверхности нагрева ал вызывается наличием большого газового объема при высокой температуре. Теплоотдача межтрубным излучением увеличивается с повышением температуры продуктов сгорания и увеличением объема газов. Поэтому для фестона, где температура продуктов сгорания 1 000—1 100° С, объем газов при большом шаге труб достаточно велик. В этих условиях теплоотдача межтрубным излучением составляет заметную величину, и повышение скорости продуктов сгорания за счет уменьшения газового объема нецелесообразно. В области экономайзера и особенно воздухоподогревателя, где из-за низкой температуры газового потока межтрубное излучение малоэффективно, наоборот, более целесообразно трубную систему выполнять с плотным шагом, увеличивая тем самым скорость газового потока и повышая теплоотдачу конвекций. На выбор скорости продуктов сгорания также оказывает влияние зольность топлива. При камерном сжигании твердого топлива с удалением шлака в твердом состоянии, когда через газоходы выносится до 85—90% всей золы топлива, скорость продуктов сгорания ограничивают услогиямц предотвращения золового износа поверхностей нагрева, С учетом всех факторов при поперечном омывании поверхности нагрева допускают скорости примерно до 10 м/сек, а при продольном омывании примерно до 13 м1сек. Жидкое шлакоудаление, а также сжигание газа и мазута допускают некоторое повышение скорости-газового потока. [c.162]

Задача оптимизации ступени конвективного пароперегревателя, состоящей из двух пакетов, сводится к выбору последовательности включения пакетов и совокупности конструктивно-компоновочных параметров для каждого из пакетов (вид схемы теплообмена, марка стали труб, диаметр труб, поперечный и продольный шаги труб в пакете, высота и ширина газохода). Кроме того, выбирается распределение тепловосприятий между двумя пакетами в ступени. В качестве промежуточных результатов теплового, прочностного и гидравлического расчетов пароперегревателя получаем также оптимальные значения скоростей пара и продуктов сгорания, температурных напоров и падений давления в пакетах, толщины и температуры стенок, соотношения металловложений в пакетах и т. д. [c.37]

Исследования и расчеты показали, что на процесс поверхностного кипения оказывает влияние удельная нагрузка поверхности нагрева, а также гидравлические и тепловые нepaвнoмepJ ности. Увеличение удельной тепловой нагрузки труб и высоты экранной панели требует повышения минимальной допустимой скорости воды в трубах. Неравномерный обогрев труб продуктами сгорания способствует увеличению гидравлической неравномерности и вынуждает повышать минимальные допустимые скорости воды в трубах. Правильный выбор минимальных допустимых скоростей воды в трубах каждого контура водогрейного котла обеспечивает надежную его работу при минимальном гидравлическом сопротивлении контура. [c.161]

Выбор давления в камере сгорания зависит от типа подачи, но независимо от этого при увеличении в ней давления р возрастают скорости химических реакций,и это без снижения удельного импульса тяги позволяет уменьшить относительную длину камеры сгорания. При увеличении Рк возрастает расходонапряженность камеры сгорания (отношение массового расхода продуктов сгорания к площади поперечного проходного сечения камеры сгорания у смесительной головки), что может привести к уменьшению площади. [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...