Тепловой баланс турбины

Одновременно с построением диаграммы режимов составляются сводные данные по тепловым балансам турбины при различных режимах ее работы, важных при расчете и в эксплуатации. Пример таких сводных данных для турбины ВПТ-25 ЛМЗ приведен в табл. 14-12. [c.612]

Для определения экономии теплоты от регенерации рассмотрим тепловой баланс турбины с тремя отборами, схема которой приведена на рис. 3-3. Сравним два режима работы этой установки. [c.43]

Одновременно с построением диаграммы режимов составляются сводные данные по тепловым балансам турбины при различных режимах ее работы, важных в эксплуатации и при расчете. [c.362]

Энтальпию пара при входе в конденсатор определяют из теплового баланса турбины [c.230]

Расходы пара в местах отбора определяем из уравнений балансов тепла подогревателей, для которых принимается, что температура питательной воды й конденсата в каждом подогревателе равна температуре насыщения проходящего через него пара. Например, в первый подогреватель входит вода из второго подогревателя в количестве (/ — i) кг с энтальпией /о, а также пар из отбора турбины в количестве кг с энтальпией выходит же из подогревателя 1 кг питательной воды с энтальпией г п.в. Тогда уравнение теплового баланса первого подогревателя можно записать так [c.307]

Исследования, проведенные рядом авторов [173], показали, что доля лучистой теплопередачи весьма значительна в общем тепловом балансе камеры сгорания газовой турбины. Следовательно, степень черноты как внутренней, так и наружной поверхностей камеры оказывает существенное влияние на температуру стенки. Поэтому очевидно, что увеличение степени черноты стенок камеры сгорания позволит снизить их температуру и тем самым увеличить надежность газотурбинной установки. [c.208]

Относительный внутренний к. п. д. турбины находят из ее теплового баланса, составленного на 1 кг пара [c.303]

Тепловой баланс подшипника с трудом поддается расчету, так как 1) недостаточно надежно определение расхода масла через ненагруженную часть подшипника 2) необходимо учитывать работу трения в ненагруженной части подшипника экспериментальных материалов для определения этой работы недостаточно 3) не поддаются аналитическому определению количества тепла, подводимого от горячих частей турбины и отдаваемого в окружающую среду. [c.460]

Из теплового баланса конденсационной турбины без учета регенеративного отбора для расчетных параметров пара можно записать следующее выражение [c.7]

При этом считается, что в котельной расходуется тепло на парообразование конденсата турбины без учета его регенеративного подогрева, а на пар отбора—без учета его конденсации в регенеративном подогревателе, причем суммарный тепловой баланс полностью соблюдается. Выражение (75а) показывает, что в идеальной установке расход тепла на пар регенеративного отбора можно считать равным количеству вырабатываемой им энергии, т. е. производство электроэнергии паром регенеративного отбора происходит при предельно возможном использовании тепла, затрачиваемого на него в котельной установке. Этот вывод следует понимать таким образом, что идеальный цикл пара регенеративного отбора осуществляется без потерь для установки в целом тепло, отдаваемое при конденсации этим паром конденсату турбины, не теряется для установки в целом, а возвращается в котел. [c.67]

Уравнение теплового баланса поверхностного подогревателя составляется по принципу количество тепла, отданное греющим паром воде, равно количеству тепла, полученному подогреваемой водой. Вид уравнения будет зависеть от схемы отвода дренажа из подогревателя. Если дренаж из подогревателя отведен в линию конденсата турбины до подогревателя и, следовательно, через подогреватель проходит весь поток воды, уравнение теплового баланса поверхностного подогревателя будет иметь вид (фиг. 98) [c.123]

После этого составляются и решаются (последовательно или совместно) уравнения теплового баланса подогревателей для определения величины расхода пара Dr на подогреватели, выражаемые в функции общего расхода пара на турбину D. [c.126]

Дренаж, смешиваясь с основным конденсатом, добавочно повышает его температуру, приближая, таким образом, этот процесс более чем в других схемах к процессу подогрева в смешивающем подогревателе, почему эта схема наиболее экономична в тепловом отношении среди схем с поверхностными подогревателями. Уравнения теплового баланса подогревателя ЛГ 3 низкого давления и смешения конденсата турбины и дренажа после этого подогревателя имеют вид [c.127]

На ТЭЦ в деаэратор поступают большие потоки горячих дренажей, иногда с температурой выше 104° С количество же конденсата турбин невелико. В этом случае при заданной температуре воды за деаэратором, например 104° С, при некоторых режимах может оказаться избыток тепла, подводимого к деаэратору. Расчет теплового баланса показывает при этом, что расход греющего пара на деаэратор величина отрицательная, т. е. [c.142]

При решении уравнений весового и теплового балансов величины потоков пара и воды выражают обычно в функции расхода пара на турбину, определяемого в дальнейшем из уравнения мощности турбогенератора. После этого определяют численные значения величин всех потоков, ранее выраженных в функ- [c.200]

Поверхностный подогреватель для давления пара 6 ата турбины АК-25 не рассчитан на полное давление питательной воды (--v l25 ата) и должен быть заменен новым подогревателем. Для уменьшения числа поверхностных подогревателей в. д, и улучшения теплового баланса деаэратора устанавливаем новый деаэратор повышенного давления взамен подогревателя в. д. турбины АК-25. [c.218]

Для контроля правильности расчета следует подставить полученные значения потоков в уравнения тепловых балансов, главным образом в уравнения деаэратора и расхода пара на турбину. [c.230]

Составить весовой и тепловой баланс деаэратора для задачи 3, если дополнительно в деаэратор поступает химически очищенная добавочная вода в количестве, равном 6% от расхода пара на турбину. [c.86]

Исследование совершенства тепловых процессов до последнего времени, а зачастую и сейчас, проводится посредством составления теплового баланса, т. е. без учета различия их качества. В тепловом балансе электростанции не учитывается разница между качеством теплоты, отбираемой для потребителя перед турбиной, и качеством теплоты, отдаваемой потребителю из отборов паровой турбины. Практическая пригодность теплоты различная и значение ее тем меньше, чем ближе температура источника теплоты к температуре окружающей среды. [c.88]

Удельный расход теплоты. Для окончательной оценки эффективности той или иной программы регулирования необходимы детальные расчеты тепловых балансов ПТУ при различных режимах. Ниже приведены результаты выполненного ЛПИ совместно с ЛМЗ сравнения тепловой экономичности мощных энергоблоков при ПД и СД [7, 21]. Для сравнения использованы серийные турбины К-200-130, К-300-240 и К-800-240-2 производства ЛМЗ. Турбины с дроссельным парораспределением отличаются от серийных тем, что в них регулировочные ступени заменены тремя ступенями давления. Остальные ступени и тепловые схемы блоков соответствуют исходным установкам ЛМЗ. Сравнение произведено по удельному расходу теплоты нетто q для различных режимов. Из затрат на собственные нужды блока при этом учтены только затраты энергии на привод питательных насосов. Величина q учитывает изменение потерь энергии во всех элементах установки, кроме котла. [c.146]

Знание значения коэффициентов ценности теплоты позволяет любое изменение расхода теплоты в каком-либо элементе тепловой схемы, покрываемое отбором пара из турбины, пересчитать на теплоту свежего пара и таким образом непосредственно найти изменение экономичности установки при изменении тепловой схемы или нарушении эксплуатационного режима. Изменение расходов пара в проточной части турбины в результате небольшой вариации теплового баланса неизбежно вызывает изменения давлений в точках отборов и возможное изменение внутренних относительных КПД (г оО отсеков турбины. Специальные расчеты показали, что эти вторичные влияния обычно невелики и их при необходимости удобно оценить отдельно в виде поправки к результату расчета или учесть в самих значениях как это далее будет показано. [c.8]

К таким потокам относятся неизбежные утечки через уплотнения вала, штоков клапанов и другие неплотности, которые остаются постоянными, поскольку при небольшом изменении теплового баланса мы в первом приближении принимаем, что параметры пара в ступенях турбины и линия процесса расширения пара не изменя-12 [c.12]

При экспериментальных исследованиях решеток и одиночных сопл, а также в тепловых расчетах турбин, как правило, известна расходная влажность i/p = l—Хр, определяемая из теплового баланса. Во многих случаях влажность измеряется специальными зондами (см. гл. 14). Измеряемая влажность в общем случае отличается от расходной. Зависимость между расходной сухостью пара и измеряемой (истинной) х может быть получена из соотношения [c.318]

Разомкнутый цикл сушки дает экономию топлива, величина которой зависит от рода агента сушки примерно 5% при применении топочных газов, 10% при применении отходящих газов котельного агрегата с температурой 300—350° С, определяемой тепловым балансом процесса сушки. Еще большая экономия (до 15%) может быть получена при использовании в качестве теплоносителя отборного пара турбин, т. е. примене-НИИ паровых сушилок. Однако последние требуют весьма значительных затрат и расхода металла, габариты их велики. Поэтому в настоящее время следует считать наиболее рациональным агентом для глубокой сушки фрезерного торфа отходящие газы котельного агрегата, особенно если учесть и значительное уменьшение поверхности нагрева последнего с повышением температуры отходящих газов до 350° С. [c.348]

Основным недостатком следящего гидропривода с проточным золотником является непроизводительное потребление им мощности вследствие постоянного протока рабочей жидкости через золотник. Эта мощность требует увеличенного объема рабочей жидкости в гидроприводе для сохранения оптимального теплового баланса. Увеличение объема рабочей жидкости приводит к увеличению веса и габаритов гидропривода, а непроизводительное потребление мощности — к увеличению веса и габаритов приводного устройства (электродвигателя, турбины и т. п.). Таким образом, уменьшение непроизводительного потребления мощности является одной из главных задач при проектировании гидроприводов указанного типа. [c.29]

На рис. 3.2,а показана простейшая схема ТЭЦ с турбиной типа КО. Турбины с отбором и конденсацией пара являются по существу турбинами смешанного теплофикационно-конденсационного типа. Комбинированное производство электрической энергии и теплоты в полном виде осуществляется в теплофикационных турбинах с противодавлением (рис. 3.2,6). Общий тепловой баланс теплофикационной турбины (без потерь в конденсаторе Qk = 0) имеет вид [c.24]

Деаэратор питательной воды. При расчете смешивающих подогревателей, каким является деаэратор, следует использовать уравнения материального и теплового балансов, из которых определяют сначала долю отбора пара, а затем долю подвода воды (основного конденсата) Окд. В уравнениях балансов деаэратора необходимо учитывать все потоки пара и воды, подводимые к нему и отводимые от него. В частности, нужно учитывать дренаж из ПВД, пар из штоков стопорных и регулирующих клапанов, ыз концевых уплотнений турбины, пар, отбираемый на эжектор охладителя уплотнении и на концевые уплотнения турбины, и т. п. [c.147]

Различают принципиальную и полную тепловые схемы станции. Принципиальная схема должна наглядно показывать взаимную связь основных элементов электростанции, направление, параметры и расходы потоков рабочего тела в узловых точках тепловой схемы. Значения расходов обычно наносятся на принципиальную схему после проведения расчета, т. е. после решения уравнений материальных и тепловых балансов узлов, агрегатов и аппаратов, составляющих схему. На принципиальной схеме не показывается однотипное оборудование, расходы и параметры которого идентичны ранее рассмотренному, не показывается резервное оборудование, резервные магистрали, а также оборудование, не влияющее на тепловой баланс, например фильтры водоочистки, сборные баки и пр. Пример принципиальной тепловой схемы электростанции с турбинами ПТ-60-130 был приведен на рис- 3-4. [c.80]

Для деаэратора составляется материальный и тепловой балансы всей турбоустановки для уточнения добавочных потоков рабочего тела и определения расхода пара на деаэратор и основного конденсата, поступающего от подогревателей низкого давления (ПНД). При составлении тепловых балансов искомыми величинами обычно являются расходы пара в регенеративные отборы для заданного режима работы установки. При ручном счете с помощью логарифмической линейки можно считать достаточной точность до третьего знака. Даже с использованием цифровой ЭВМ точность более 0,4 т/ч, или 0,1 кг/с, не требуется, так как потоки пара на лабиринтные уплотнения, собственные нужды турбинного цеха, утечки внутри станции и т. д. оцениваются предварительно с точностью не выше 0,1 кг/с. Аналогично точность до 0,5 кДж/кг при [c.82]

Поскольку у ГТУ отпуск теплоты не затрагивает силового цикла, количество отпускаемой от турбины внешним потребителем теплоты может быть определено из теплового баланса ГТУ [c.122]

Расход охлаждающей воды на конденсацию отработавшего пара турбин определяется из уравнения теплового баланса конденсатора. [c.161]

После построения процесса расширения пара рассчитывают тепловые балансы сетевых подогревателей, уточняют расходы пара в них и через отсеки турбины, определяют электрическую мощность ПТ и другие параметры рабочего тела в элементах ПТУ. [c.405]

Повышение эффективности энергетических агрегатов, как правило, связано с изменением конструкции. Так, например, в котельной установке производительностью 950 т/ч ири сохранении старой конструкции потери тепла в окружающую среду составляют 0,1% к. п. д., П рисос воздуха в газовый тракт котла снижает его к. п. д. еще на 0,5 7о, за счет чего теряется около 80 000 руб. в год [178]. Эти потери могут быть значительно компенсированы увеличением доли энергии излучения в общем тепловом балансе. Повышение излучательной способности узлов находит широкое применение в установках для прямого преобразования тепловой энергии в электрическую, в котлах, турбинах, двигателях, высокотемпературных печах и в теплообменниках, электровакуумных [c.5]

В этих формулах Цг, Цг, Л и г к — соответственно относительные внутренние к. п. д. водяной турбины, газовой турбины, насоса и компрессора. Кратность газа т определяют из уравнения теплового баланса газоводяного подогревателя [c.590]

Представляют интерес результаты эксергетпческого анализа синтеза аммиака, приведенные в журнале Химическая промышленность (1982, № 5). Из теплового баланса ЭХТС следует, что в колонне синтеза аммиака, водоподогревателе и теплообменных аппаратах потери энергии близки нулю. Из эксергетического же анализа следует противоположный вывод — наибольшие потери эксергии оказываются в колонне синтеза (22,6% от всех потерь) они выше, чем в компрессоре (16%) и газовой турбине (20%), что объясняется большой необратимостью протекающей в колонне синтеза аммиака химической реакции. Общие потери в колонне синтеза аммиака, водоподогревателе и теплообменниках составляют почти половину всех эксергетических потерь ЭХТС. Потери эксергии в колонне синтеза аммиака можно значительно уменьшить за счет повышения температуры в одной из ее зон, так как это мероприятие позволило бы более эффективно использовать теплоту реакции и выдать на сторону пар более высоких параметров. [c.322]

Если по тепловому балансу можно выявить, что с отработавшими после турбины газами уносится определенное количество теплоты топлива, то эксергетический баланс показывает, какая часть этой теплоты работоспособна или может быть превращена в рабозу. Например, в воздухоохладителе отводится некоторое количество теплоты топлива, но только часть его работоспособна. Из выражения (5.13) для эк-сергетического КПД следует, что в уменьшении эксергетических потерь Як, Яох, Пвп, Яв, Ят, Лмд заключены резервы [c.248]

Ожидается, что к 1980 г. 107о всего утилизируемого тепла будет использоваться непосредственно для выработки электроэнергии на утилизационных турбинах (конденсационных и теплофикационных), а остальная часть будет использована на покрытие теплового баланса промышленности. [c.262]

Имея в виду расчеты ГТУ открытого цикла, работающих на органическом топливе и использующих атмосферный воздух не только для процесса сжигания топлива, но и для охлаждения продуктов сгорания до температуры, обеспечивающей надежную работу турбинного облопатывания, обычно рассчитывают расход воздуха Alj по тепловому балансу камеры сгорания при заданной температуре выходящих из нее газов, подготовленных к последующей работе в турбине. При этом, естественно, получается коэффициент избытка воздуха а, значительно превосходящий потребности полного сжигания топлива. [c.135]

Таким образом, определение влажности сводится к измерению температур в промежутках между нагревателями электрокалориметра и последующему расчету влажности пара по (2.1). Подобный электрический калориметр был применен в ЦКТИ для определения влажности пара в проточной части низкого давления турбины. Следует подчеркнуть, что калориметр измеряет термодинамическую (диаграммную) влажность пара, поскольку расчет влажности производится по термодинамическому соотношению. Сравнение влажности, измеренной калориметром, с влажностью, рассчитанной по тепловому балансу конденсатора, дало расхождение около 2 %. Электрический калориметр рассматриваемого типа имеет важное преимущество по сравнению с обычными калориметрическими устройствами, так как нет необходимости точно измерять расход пара через прибор. Однако наличие магистрали отсоса влажного пара приводит к тому, что приборы — калориметры не измеряют влажности в точке потока, и вопрос представительности пробы пара, особенно при больших скоростях течения, весьма сложен и требует специального изучения. Электрокалориметр, помимо этого, малопригоден для проведения измерений, связанных с траверсироваиием потока влажного пара. [c.38]

В ЛГУ рабочие процессы парогенераторов, газовых турбин и воздушных компрессоров неразрывно связаны и изменение в работе одного агрегата приводит к изменениям параметров всех остальных агрегатов. Лоэтому тепловой баланс парогенератора вытекает из теплового баланса всей установки. Тепловой баланс парогенератора составляется на единицу расхода топлива в виде уравнения [c.189]

Для испытания системы байпасирования пара были организованы специальные измерения температур и давлений пара по тракту вторичного перегревателя. Использовались также штатные измерения по котлу и турбине. Опыты проводились при нагрузке блока 140 Мет и отключенных подогревателях высокого давления. При разных положениях переключающих секторов байпасных клапанов в установившихся режимах агрегата фиксировались температуры пара по тракту вторичного перегрева. В процессе обработки опытных данных коэффициент байпаса определялся из уравнения теплового баланса смешения потоков основного и байпасируемого пара по формуле [c.187]

Общий расход теплоты на турбоустановку ту составляется из теплового эквивалента внутренней мощности турбины 3600jV,-, расхода теплоты на внешнего потребителя Qt и потери теплоты в конденсаторе турбины Qk. Общее уравнение теплового баланса теплофикационной турбоустановки имеет вид [c.22]

Балансовые уравнения позволяют нанести на характеристику осевого компрессора линии начальной температуры газов перед газовой турбиной и соответствующего расхода топлива по уравнению теплового баланса КС. Каждая режимная линия должна удовлетворять балансу мощности. Ход режимных линий энергетических ГТУ зависит также от конструктивной схемы установки и характеризуется условием п = onst. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...