КПД нагревателя полный

Постоянный поток газа продувается через трубку /, внутри которой находится нагреватель 2. Внешние рубашки 3 к 4, по которым проходит газ, устроены для того, чтобы обеспечить возможно более полный съем тепла с нагревателя. Разность между температурами газа на входе и на выходе калориметра изме- [c.173]

Тепловой поток определяют по падению напряжения и току в нагревателе. Ток находят по падению напряжения на известном сопротивлении, имеющем величину, равную 0,01 Ом. При измерении падения напряжения на нагревателе используют делитель напряжения, который позволяет непосредственно измерять лишь некоторую часть (например, одну десятитысячную) полного падения напряжения, что создает определенные удобства в измерениях. Различная температура опыта достигается изменением мощности, [c.127]

В качестве примера использования УКБ рассмотрим изображенную на рис. 6.3 структурную схему автоматизированной системы сбора и обработки экспериментальных данных для изучения теплообмена в пограничном слое на пластине. На рисунке условно изображен рабочий участок аэродинамической трубы с установленной в ней пластиной, на рабочей поверхности которой размещен секционный электронагреватель. Питание каждой секции нагревателя осуществляется от отдельного стабилизированного источника постоянного напряжения T1... TN. Для измерения температур в разных точках поверхности пластины в ней заделаны термопары ТП1...ТПМ (секции электронагревателя и термопары ТП1...ТПМ на рисунке условно не показаны). В качестве датчиков полного и статического давлений в погра- [c.61]

На печать выдаются исходные данные, токи, плотность токов и мощность элементов, полная мощность в загрузке и в индукторе, КПД и коэффициент мощности системы. Программа позволяет рассчитывать нагреватели сплошных и полых цилиндров с постоянной и переменной проводимостью, с секционированными одно- и многослойными обмотками, в том числе трехфазными. [c.125]

Полная система уравнений для нагревателя будет [c.126]

Чтобы определить полные тепловые потери с поверхности заготовок, надо к АР добавить мощность, передаваемую в водоохлаждаемые направляющие, и потери на излучение и конвекцию [41 ] при прохождении открытых участков, лишенных теплоизоляции (для секционированных индукторов). Длина индуктора периодического нагревателя определяется из условия возможно более равномерного нагрева заготовки по длине == + 2Аа. [c.194]

Выбор частоты, тепловой расчет и электрический расчет, а также выбор размеров индуктора производятся, как и для индуктора нагревателя периодического действия. При расчете средней полезной мощности Р,. в формулу (7-46) подставляются полное время нагрева и масса всех заготовок. [c.198]

В этих уравнениях q и Q — соответственно удельный и полный тепловые потоки от нагревателя образца г и — соответственно текущий и наружный радиусы образца [c.166]

Сопоставление формулы (6.16) с опытными данными показано на рис. 6.9. Как видим, разброс экспериментальных точек относительно аппроксимирующей кривой, проведенной в соответствии с формулой (6,16), достигает 100%. Авторы объясняют это значительной разницей в условиях проведения опытов (опыты проводились на нагревателях, изготовленных из разных материалов, с различной шероховатостью поверхности, разной формы и размеров). Существенно различалось также число измерений отрывного размера пузыря при определении его эквивалентного диаметра. Следовательно, do отдельными экспериментаторами определялся с различной степенью достоверности, т. е. в большинстве случаев не учитывался в полной мере статистический характер этого параметра. [c.177]

В связи с тем, что в опубликованной за последние десять лет литературе конструирование индукторов и нагревателей рассматривается довольно полно [5, 9, 10, 18, 27, 34, 38], этим вопросам посвящены лишь четыре главы, где приведены наиболее новые конструкции индукторов и принципиальные соображения по их конструированию. [c.4]

В индукторе нагревателя методического действия несколько относительно коротких заготовок размещаются одна за другой. По мере нагрева они выталкиваются по одной и заменяются холодными. Таким образом, в процессе нагрева каждая заготовка перемещается через определенные заданные промежутки времени на длину одной заготовки и проходит через весь индуктор. Время обычно называют темпом выдачи. С полным временем нагрева оно связано соотношением [c.213]

Проведенное исследование показало полное совпадение характера движения воды в модели с характером движения воздуха в образце (см. рис. 9-2 и ср. его с рис. 9-1). В поворотах и углах получаются застойные места. Они особенно велики в правом верхнем углу первой половины нагревателя и правом нижнем углу второй половины — за перегородкой. Благодаря поворотам движение жидкости происходит неполным сечением, и вследствие этого получается значительно увеличенное гидравлическое сопротивление канала. [c.278]

Начиная с 1953 г. на ЗИЛе разрабатывались и внедрялись в производство агрегаты для скоростной газовой цементации шестерен с нагревом т. в. ч. 12]. Этот способ цементации явился наиболее совершенным и высокопроизводительным по сравнению с другими внедренными способами цементации. Газовая цементация с нагревом т. в. ч. исключает применение дорогостоящих нагревателей, обеспечивает постоянство качества продукции за счет полной автоматизации процесса, снижает себестоимость продукции и улучшает условия труда. [c.149]

Отличием полузамкнутой схемы является сокращение (Зульцер) или полное отсутствие нагревателя для рабочего тела (Вестингауз). [c.175]

Ознакомившись с расположением приборов на стенде, можно включить электрический нагреватель на полную мощность и начать наблюдение за температурой пара в измерительной камере по показаниям потенциометра ПП. [c.293]

Внутри бака на боковой поверхности его был укреплен змеевиковый холодильник на наружной поверхности бака, а также на днище и крышке, установлены электронагреватели. Таким образом, размещение насоса внутри расходного бака обеспечивало полное перемешивание жидкости, что при наличии мощных нагревателей и холодильника давало возможность быстро устанавливать в процессе эксперимента необходимые параметры жидкости. [c.66]

Сухое пятно является стабильным и бесконечно широким. Следовательно, вся вода в пленке испаряется при приближении к месту возникновения сухого пятна. В дальнейшем мы убедимся, что тепловой поток вблизи границы раздела трех фаз возрастает до таких больших значений, что, как показывают расчеты, он может обеспечить полное испарение пленки на участке нагревателя длиной около 1,5 мм. В этом случае влияние расположенной выше по потоку части пленки, которая обтекает сухое пятно, должно проявляться в пропорциональном уменьшении длины этого участка испарения. Кроме того, даже если бы ширина сухого пятна была равна всего лишь 10 или 20 мм, влияние боковых границ на распределение температуры в зоне вихревого обтекания сухого пятна было бы незначительным. [c.199]

Основными рабочими элементами огневого нагревателя являются топка и газоходы, в которых размещаются тепловоспринимающие трубные пучки. Для нагрева щелочных металлов используются жидкие и газообразные топлива. Полнота сгорания зависит от степени распыления (перемешивания) топлива с воздухом, количества поступающего воздуха, температуры в топке. Воздух подается всегда с некоторым избытком по отношению к теоретически необходимому для полного сгорания количеству. В зависимости от коэффициента избытка воздуха меняется теоретическая температура горения топлива — та температура, которую имели бы продукты сгорания при отсутствии теплообмена в топке. Так, температура горения для природного газа при значениях коэффициента избытка воздуха 1,0 1,3 1,5 2,0 соответственно составляет 2000 1749 1478 и 1167° С [8]. По периметру топки обычно устанавливаются экраны из ряда параллельных труб, по которым прокачивается подогреваемый теплоноситель. Теплоотдача к экрану осуществляется главным образом лучеиспусканием от газа и стенок топки. [c.86]

Термопары 10 и 11 служат для настройки нижнего охранного нагревателя. При полной компенсации тепловых потерь вниз показания термопар 10 и 11 являются одинаковыми. [c.27]

Описанное измерительное устройство снабжается защитным стеклянным чехлом 5 и помещается в термостат. При отрицательных температурах в качестве термостата используется массивный медный блок, снабженный электрическим нагревателем для поддержания постоянной температуры опыта. Медный блок помещается в полный латунный сосуд, а последний — в сосуд Дюара большой емкости, заполненный жидким азотом. Измерения при положительных температурах производятся в жидкостных термостатах Л. 23]. [c.48]

Второй способ защиты от бокового теплообмена (рис. 4-4) является активным и обеспечивает полную ликвидацию поправки Ао . Для тепловой защиты здесь используется адиабатная оболочка К- Автоматический позиционный регулятор (на рисунке не показан) при помощи нагревателя Н поддерживает нулевой перепад температуры [c.98]

При заданном режиме двухфазного потока, характеризуемом определенными значениями расхода газа и жидкости, включался нагреватель. При достижении стационарного режима, который устанавливался через 10—15 мин после начала работы трубы в заданных условиях, измерялись все необходимые для характеристики процесса теплообмена величины. Сила тока в нагревателе, следовательно, и тепловой поток через стенку увеличивались через небольшие интервалы до исчерпывания мощности нагревателя или начала высыхания пленки со стороны выходного сечения вследствие почти полного испарения введенной в трубу жидкости. [c.200]

Из уравнения (2) следует, что температура в слое линейно падает с возрастанием логарифма радиуса г. Такая линейная зависимость хорошо выполнялась во всех наших опытах и с неподвижным и с кипящим слоем. Поэтому, обозначая через полное падение температуры на участке от нагревателя (/-j) до холодильника (гз), имеем [c.668]

Как отмечалось в гл. 10, наряду с вертикальным поперечно продуваемым слоем представляют интерес теплообменники с наклонным поперечно продуваемым движущимся слоем. Согласно [Л. 340] подобные устройства разрабатывались для фиксации ( закалки ) азота при продувке сползающего слоя гальки (шаровидной насадки из 977о MgO диаметром 12,5 мм) газом, быстро снижающим свою температуру от 2 370 до 287—315° (рис. 11-9), Затем переключением четырехходового вентиля слой, охладивший газы, становится нагревателем для воздуха, а подогревающий слой — охладителем. Время полного цикла 6 мин, Gt = 226- 906 кг ч, Арсл = 0,28- 0,35 бар, объемный коэффициент теплоотдачи в слое (21—31)-10 вт1м -град. Кладка зоны горения, расположенной над сползающим слоем насадки, выполнена из 97% MgO в виде подвесного свода. Опыт наладки и двухмесячной работы установки потребовал снижения температуры стенок до 2 040°, что уменьшило спекание насадки. Однако производительность установ- [c.383]

Аэродинамическая картина течения в камере вихревого нагревателя характеризуется комплексом специфических свойств, наиболее полно удовлетворяющих требованиям качественной смесеподготовки большая объемная плотность кинетической энергии, мощные акустические колебания, высокая интенсивность турбулентности, ориентированная в радиальном направлении, рециркуляционные зоны, организация локализованных областей повышенной температуры. При критическом перепаде давления реализуются режимы работы, при которых параметры факела практически не зависят от слабых возмущений среды, в которую происходит истечение. Поле центробежных сил и характерная особенность течения обеспечивают качественное конвек-тивно-пленочное охлаждение корпусных элементов вихревой горелки. Широкий спектр возможного использования вихревых го-релочных устройств показан на рис. 7.1. [c.307]

Аномально большой перенос тепла в Не II также хорошо объясняется в рамках двухжидкостной модели. Явление это во многом подобно термо-механлчсскому эффекту, за исключением того, что связь между двумя сосудами осуществляется не по тонкому капилляру, а по достаточно широкой трубке, по которой возможно течение нормальной жидкости без чрезмерного трения. Подводимая к одному из сосудов мощность будет вызывать увеличение концентрации нормальной компоненты, что приведет к появлению течений жидкости для восстановления равновесно11 концентрации. Однако в этом случае течение сверхтекучей жидкости но направлению к нагревателю будет компенсироваться противотоком нормальной жидкости ц обратном направлении. Энергия, которую необходимо сообщить единице массы сверхтекучей жидкости для перевода ее в нормальную жидкость, равна полной тепловой энергии при этой температуре, так как энергия конденсата Бозе—Эйнштейна равна нулю. Поэтому-то противотоки в жидком Не II являются особым внутренним конвективным механизмом, переносящим огромную тепловую энергию. Более того, весьма правдоподобно, что такой сложный процесс передачи тепла можно использовать для объяснения наблюдаемой зависимости теплопроводности Не II от градиента температуры. [c.802]

Для уменьшения погрешностей в устройствах, основанных на калориметрическом методе, конструктивно их исполняют так, чтобы потери тепла были либо полностью исключены, либо сведены к минимуму. При использовании в качестве тепловоспринимающего тела жидкостей и газов для уменьшения (Зпот опытные участки тщательно теплоизолируют от окружающей среды или применяют охранные нагреватели, мощность которых регулируется так, чтобы в местах их установки тепловые потери отсутствовали. В устройствах с твердым телом тепловоспринимающий элемент 3 (рис. 14.1) устанавливается на теплоизоляционных стержнях или призмах с минимальными зазорами относительно корпуса устройства 2. Размеры корпуса выбираются такими, чтобы отношение площади его тепловоспринимающей поверхности к полной теплоемкости корпуса было одинаковым с соответствующим отношением для тепловоспринимающего тела. В этом случае температура корпуса и тепловоспринимающего тела практически одинакова и кондуктивный теплообмен между ними (тепловые потери) пренебрежимо мал. [c.274]

Значение Qnaт определяют в тарировочных опытах из соотношения (14.4) при наложении на поверхность теплообмена тепловой изоляции. В этом случае на исследуемой поверхности q=Q и тепловые потери однозначно определяются подводимой электрической энергией. Для конкретных условий величину Qaoт можно представить в виде зависимости от средней температуры поверхности опытного участка Tu,[Qпoт = f(7 v,)] Если тепловые потери велики, то для их уменьшения (в пределе — полного исключения) используют наряду с теплоизоляцией опытных участков охранные или компенсационные нагреватели. [c.276]

Образец с напыленным покрытием вынимают из приспособленпя и устанавливают в испытательный блок (рис. 4.10, в), состоящий из корпуса 8 с катушкой нагревателя 9. Затем блок разогревается до температуры испытания, которая контролируется с помощью термопары 12. После выдержки в течении 15 мин, достаточной для полного расплавления припоя образец нагружается до разрушения. [c.66]

В данной работе исследования проводились на установке ТКА-2 [1], позволяющей наиболее просто и достаточно полно воспроизводить условия нагружения горячих штампов. Схема нагружения образцов показана на рис. 1, а. Образец 1 с размерами 2X12X85 мм помещался в опорных призмах изотермической ванны 2 установки. Нижняя узкая грань Б—Б образца охлаждалась проточной водой комнатной температуры, верхняя А—А подвергалась местному разогреву за счет периодического контакта с нагревательным элементом 3 (его разогрев до температуры 1240 10°С осуществляется электрическим током). Продолжительность контакта нагревателя с образцом составляла 3 секунды, общая длительность цикла — 6 секунд. [c.146]

Отжиг светлый То же. что и отжиг полный и неполный Герметичность рабочего объёма циркуляция защитной атмосферы Полунепрерывного действия колокольного типа (возможно использование печей с передвижной камерой нагрева (см. табл. 130), Цилиндрические 0 0.8-2,5 Л = 1,5 —3,0 Прямоугольные От 1,5хЗ,0до2,5х6,0 - Муфельные с песочными, масляными и водяными затворами в зависимости от применяемой защитной атмосферы Электрические с металлическими нагревателями На газообразном топливе с радиационными трубами б5-75 15-22 [c.595]

Как видно из рассмотренной схемы тепловой модели, несомненными достоинствами теплового моделирования являются относительная простота и физичность. На граничных поверхностях, кроме того, имеется полная возможность задавать граничные условия первого, второго или третьего. рода. При задании граничных условий первого рода тем1пература пове1рхяос71и, поддерживается на определенном уровне в соответствии с требованиями выполнения условий подобия. Для реализации граничных условий второго рода задается определенная мощность электрического нагревателя поверхности, а при задании граничных условий третьего рода между поверхностью и нагревателем или охлаждающим теплоносителем вводится слой дополнительного термического сопротивления, моделирующий коэффициент внеш ней теплоотдачи. Довольно удобным метод теплового моделирования является и для экспериментального исследования процессов нестационарной теплопроводности с радиационными граничными условиями. [c.279]

Внешние энергетические связи заводов могут заключаться в выдаче на сторону избытков горячей воды от охлаждения производимой продукции, горючих отходов и т. п. Если установки завода используют только сортированное топливо, то отсевы его могут направляться для экономичного сжигания на соседние производства (например, для запрессовки мелочи в сырьевую массу, идущую на обжиг строительной керамики, или в печи для получения цементного клинкера). Преимущества внешнего кооперирования должны быть использованы в полной мере. После максимального повышения экономичности теплоиспользующих установок основное внимание должно быть уделено рациональному составлению графиков производства н потребления тепла. Графики должны быть составлены не только для возможно большего совпадения их в течение суток, но и с учетом годового теплопотребления. Должны учитываться характерные летние, зимние и весенне-осенние суточные графики расхода тепла, их длительность в течение года, а также графики расходов в праздничные дни. С точки зрения использования вторичных энергоресурсов благоприятными теплопотребителями являются нагреватели питательной воды котельных или химических водоочисток, так как они требуют низкопотенциальных теплоносителей с невысокой температурой и характеризуются относительным постоянством потребления как в течение суток, так и в течение всего года. [c.329]

На конец, следует отметить, что расчетная формула (в-3) для теплоемкости Ср. и соответственно выражение >(8-4) для максималь- 0 возможной относителыной ошибки получены в предположении полного отсутствия тепловых потерь калориметра. При проведении же опыта температура оболочки калориметра может еоколько отличаться от температуры его стенки и, значит, могут возникнуть тепловые потери. Тепловые потери обязательно возникают на выходном участке калориметра до гильз, в которых размещаются спаи ti дифференциальной термопары, так как температура пара здесь выше, чем Л- При точных исследованиях стремятся предотвратить эти потери, нагревая стенку до тем пературы h при помощи дополнительного нагревателя или же величина возникающих тепло- Вых потерь учитывается введением соответствующей поправки, вычисленной, например, при помощи тепломера. Следует отметить, что величина тепловых потерь калориметра во многом определяется тщательностью проведения эксперимента. [c.238]

Жидкость в установке постепенно нагревалась и доводилась до кипения при атмосферном давлении, что гарантировало полное удаление воды из даутерма. В процессе подогрева даутерма включались все нагреватели контура для выравнивания температуры по контуру пускали насос. Производительность насоса, а следовательно, и скорость жидкости в контуре, регулировались вентилем за нагнетательным патрубком насоса. По достижении требуемых параметров жидкости на рабочий участок подавался ток и поднималась нагрузка. Подъем нагрузки до критической производился так же, как в опытах с большим объемом. При этом принимались меры для поддержания постоянной температуры и скорости жидкости. [c.68]

В момент полной компенсации э. д. с, гальванометра и э. д. с. первой термопары, когда зайчик гальванометра проходит через нулевое положение шкалы, секундомер включается. В момент полной компенсации э. д. с. гальванометра и э. д. с. второй термопары секундомер выключается. В результате получается время запаздывания для одной какой-то температуры. Затем в таком же порядке производятся измерения времени запаздывания для других температур в интервале нагревания от комнатных до температур 900° С. Одновременно с этими измерениями проводится контроль за равномерностью распределения температуры по длине опытного образца и в случае необходимости изменяется мощность, потребляемая верхней и нижней секциями электрического нагревателя печи. Этот контроль осуществляется с помощью потенциометра ППТН-1 и дифференциальных термопар, показывающих отклонение температуры на концах от ее значения на середине опытного образца. [c.107]

В процессе опыта измеряются следующие величины давление воздуха перед электрическим нагревателем и перед рабочим соплом температура воздуха а выходе из нагревателя статическое и полное давление, а также температура в сечениях каждой секции на расстоянии 30 мм от плоскости разъема секций статическое давление в двух промежуточных сечениях первой секции по ходу воздуха, в которой градиент давления наибольший температуры внутренней поверхности стенки канала в тех л е сечениях, в которых измеряются скорости, температуры и статические давления воздуха перепад температур и расход охлаждающей 1В0ды во всех секциях перепад давлений мерной диафрагме. [c.349]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...