Коэффициент подобия силовой

Силовой коэффициент подобия [c.137]

Основными условиями близости сравниваемых случаев являются подобие силовой схемы, конфигурации образцов, близость абсолютных размеров и коэффициентов концентрации при упругом напряженном состоянии. [c.512]

Угловой и моментный коэффициенты подобия имеют определенные значения в каждой точке упругой линии стержня. Силовой коэффициент подобия не зависит от положения точки на стержне и определяется соотношением (2.6) между силой Р, длиной I и жесткостью стержня. Угловой и моментный коэффициенты подобия в начальной О и концевой 1 точках стержня со о, а также силовой коэффициент подобия р называют главными коэффициентами подобия. [c.36]

В соответствии с выражением (2.7) длина участка периодической кривой, отображающего упругую линию стержня, равна силовому коэффициенту подобия [c.36]

В этих выражениях силовой коэффициент подобия р, равный длине дуги отрезка 01 периодической кривой, связан с длиной стержня, его жесткостью и нагрузкой соотношением (2.6). [c.38]

Точка 1 является точкой перегиба, поэтому в ней моментный коэффициент подобия 0) = 0. Для начальной точки известен угловой коэффициент подобия касательная к упругой линии в этой точке составляет 90° к оси х, поэтому Со = 90°. Кроме того, можно подсчитать силовой коэффициент подобия (5. Для этого найдем сначала изгибную жесткость пружины [c.47]

В соответствии с выражением (2.6) силовой коэффициент подобия будет равен р = 80 = 1,5. [c.47]

Силовой коэффициент подобия находим по формуле (2.6) [c.50]

Для построения траектории точки 1 нужно определить ее координаты Xj и при различных значениях силы Р, т. е. при различных значениях силового коэффициента подобия р. Величины л , и г/i связаны с безразмерными координатами и т] формулами (2.15), в которых Xq = Uq = Q. [c.52]

Силовой коэффициент подобия р в соответствии с формулами [c.52]

В задаче требуется построить характеристику пружины, т. е. определить зависимость между силой Р и сближением v точек М и N пружины. Будем задавать силе Р разные значения, меняя этим величину силового коэффициента подобия 3. Для отрезка 01 пружины силовой коэффициент подобия [c.54]

Так как значения силы Я, длины I и жесткости С стержня заданы, то величина силового коэффициента подобия может быть вычислена [c.136]

При выборе величины д в этом случае следует использовать значения, представленные в табл. 22, выбирая из таблицы случай, аналогичный заданному. Основными условиями близости сравниваемых случаев являются подобие силовой схемы, конфигурации образца, близость абсолютных размеров и коэффициентов концентрации при упруго.м напряженном состоянии. [c.462]

Используя табл. 1 (см. приложение), строим по этим формулам траекторию, описываемую концом упругой линии в процессе продольного изгиба (рис. 5.5). Заметим, что при изгибе эллиптический модуль k меняется в интервале 0= Л 1, а силовой коэффициент подобия fi=F k) согласно табл. 1 приложения будет меняться в интервале [c.115]

Задача 1. Вычислим силовой коэффициент подобия [c.121]

В гидродинамических передачах за приведенные величины принимают коэффициенты быстроходности п , мощности момента и сил Яр. Они получаются из уравнений подобия и характеризуют конструктивные, энергетические и силовые качества гидродинамических передач. [c.29]

Применение формул для расчета деталей, в которых заложены средние номинальные значения напряжений без учета их действительного распределения и особенно без учета наличия концентраций напряжений, часто вызывает неправильное конструктивное выполнение отдельных узлов или деталей. Математические методы теории упругости довольно сложны и трудоемки, поэтому экспериментальные методы определения полей напряжений являются в ряде случаев единственно доступными и надежными. Экспериментальные данные, полученные на модели с помощью коэффициентов геометрического и силового подобия, переносятся на исследуемую модель. Первый коэффициент показывает, во сколько раз деталь превосходит модель, второй представляет собой отношение силы, действующей на деталь, к силе, действующей на модель- [c.214]

Рассмотрим теоретические основы поляризационно-оптиче-ского метода исследования напряженного состояния объектов. Исследования проводятся, как правило, на модели объекта. Экспериментальные данные, полученные на модели, с использованием коэффициентов геометрического и силового подобия переносятся на объект. [c.313]

Из изложенного следует, что силовое воздействие потока на помещенное в нем тело, характеризуемое коэффициентом аэродинамического сопротивления С[ , зависит в общем случае от формы тела, ориентировки его относительно потока и критериев подобия R, F, [c.220]

Возможность моделирования и экспериментального решения задач изгиба пластин теоретически обоснованы для большого круга задач в работах [3], [7], [10], [13], [18]. Выведены условия геометрического и силового подобия, влияния упругих констант коэффициента Пуассона (г и модуля упругости Е. [c.397]

Выполняя условия деформационного подобия при исследовании плоского напряженного состояния составных плоских тел оптическим методом [56], сохраняем равенство коэффициентов подобия для натуры и модели. Р1апример, во взятом натурном литом чугунном образце с орнаментом модуль упругости поверхностного слоя, имеющего мелкокристаллическую структуру, i H=l,55-10 кгс/мм , а нил<него с крупнокристаллической структурой — н = ЫО кгс/мм . На модели необходимо выдержать равенство отношения модулей упругости слоев из оптически активного материала при выполнении геометрического и силового подобия (рис. 21). [c.32]

Упругая линия стержня относится к перегибному роду, поэтому отрезок 0 отображается на левой половине диаграммы упругих параметров вертикальным отрезком, начало которого лежит на нижней горизонтальной линии, где = О, а конец 1 — на верхней горизонтальной линии, где ш — О (рис. 2.18, б). Положение этого отрезка можно найти с помощью силового коэффициента подобия, который в соответствии с выражением (2.13) равен длине дуги периодической упругой кривой, отображающей данный отрезок упругой линии стержня [c.50]

Ранее в 2.4 методом эллиптических параметров и в 3.4 методом упругих параметров была рассмотрена задача изгиба тонкой полоски (см. схему, показанную на рис. 6.5) со свободным проскальзыванием ее концов по опорам. Решение этой задачи сводилось к рассмторению изгиба консольного стержня (см. рис. 2.15), т. е. при следящем перемещении силы. Однако, в отличие от предыдущего параграфа, здесь неизвестна сила Р и неизвестна длина I упругой линии, а значит не задан и силовой коэффициент подобия р. Вследствие этого видоизменяется методика решения задачи, что было описано в 2.4 и 3.4. [c.146]

Первый участок / упругой линии Oil имеет точку. растяжения В. Поэтому он ОТНОСИТСЯ к формам бесперегибного рода. На втором участке II упругой линии концевая точка 2 будет точкой перегиба, так как там отсутствует изгибающий (момент при нулевой начальной кривизне. Следовательно, здесь имеем форму перегибного рода. Вычислим силовые коэффициенты подобия [c.183]

В специальной литературе приведены расчеты, показывающие, что равенство параметров силовой и тепловой напряженности, например, деталей цилиндропоршневой группы обеспечиваются, когда главным параметром является диаметр цилиндра D. Это дает возможность создать ряд геометрически подобных двигателей с соотношением = onst, соблюдая указанные критерии подобия рабочего процесса. При этом у всех геометрически подобных двигателей будут одинаковые термодинамический, механический и эффективный коэффициент полезного действия (а следовательно, и расход топлива), тепловая и силовая напряженность и мощность. Градации толщины стенки цилиндра И будет такими же, как и градации D. [c.310]

Теория подобия еще не получила должного использования в практике испытаний на трещиностойкость и при фрактографйческих исследованиях. Необходимость применения теории подобия при анализе роста трещин очевидна, так как значение коэффициента интенсивности напряжения при достижении предельного состояния в данных температурно-силовых условиях нагружения зависит от реализуемого на фронте трещины локального напряженного состояния, которое может быть различным, несмотря на реализацию одной и той же. плотности энергии деформации. Это связано с тем, что при постоянной плотности энергии деформации в зависимости от скорости движения трещины реализуются различные микромеханизмы разрушения, контролирующие скорость процесса разрушения. [c.40]

Модель должна быть выполнена с полным соблюдением геометрического и силового подобия натуре. Места приложения нагрузок в модели должны соответствовать местам их приложения в натуре, а значения всех прилагаемых нагрузок в модели и в натуре — пропорциональны с одним и тем же для всех нагрузок коэффициентом пропорциональности. Допускаемые отклонения геометрических размеров и внешних силовых факторов в модели и в натуре должны быть согласованы в соответствии с требованиями геометрического и силового подобия. Допускается отступление от полного подобия, не приводящее к изменению напряженно-деформированного состояния в исследуемых зонах. При этом любые отступления от полного геометрического и силового подобия, в том числе замена объемной модели плоской, должны быть обоснованы в каждом конкретном случае. Для обоснования могут привлекаться как теоретическче, так и экспериментальные данные. [c.311]

АЭРОДИНАМЙЧЕСКИЕ ИЗМЕРЕНИЯ, измерения скорости, давления, плотности и темп-ры движущегося воздуха (или др. газа), сил, возникающих на поверхности тв. тела, относительно к-рого происходит движение, а также тепловых потоков, поступающих к этой поверхности. Большинство практич. задач, к-рые ставят перед газовой динамикой авиация, ракетная техника, турбостроение, пром. производство и т. д., требуют для своего решения проведения эксперим. исследований. В этих исследованиях на эксперим, установках — аэродинамических трубах и стендах — моделируется рассматриваемое течение (напр., движение самолёта с заданными величинами высоты полёта и скорости) и определяются силовые и тепловые нагрузки на исследуемую модель. Соблюдение условий, диктуемых теорией моделирования, позволяет перенести результаты эксперимента на модели на натурный объект. Важной составной частью эксперимента явл. А. п., результаты к-рых обычно получают в форме зависимостей безразмерных аэродинамических коэффициент,ов или безразмерных коэфф. теплообмена от осн. критериев подобия — Маха числа, Рейнольдса числа и др. В таком виде ими пользуются для определения подъёмной силы и сопротивления самолёта, нагревания поверхности ракеты и косм, корабля и т. п. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...