Формулы при пластическом контакте

Как видно из приведенных выше формул, при пластическом контакте фактическая площадь контакта зависит от контурного давления линейно, а при упругом контакте в степени 0,8...0,9. Контактная деформация меняется в зависимости от контурного давления в степени [c.51]

Величины к, п, — ц могут быть рассчитаны по соответствующим формулам в зависимости от вида контакта [И]. Удельная интенсивность износа чувствительна к виду нарушения фрикционной связи при упругом контакте i = 10 — при пластическом контакте — Ю- — 10 S при микрорезании-— 10-2—10-1. [c.86]

Из формул (9), (11) и (13) следует, НТО суммарный коэффициент трения при пластическом контакте [c.14]

В степени (см. формулу 30 гл. II) при пластическом контакте остается неизменным, равным са . [c.285]

Пластический контакт. Нагрузки, используемые в данном случае в испытаниях должны превышать значения, определяемые по формуле (12). Используя приведенные выше рассуждения, нетрудно показать, что момент сопротивления вращению при пластическом контакте шарового индентора с пластинами будет равен [c.58]

Из сопоставления площади при пластическом контакте с площадью Ау, полученной при упругом контакте в соответствии с формулой (2.21), следует, что площадь контакта при одном и том же сближении А в случае пластического деформирования в 2 раза больше, чем при упругом деформировании [c.42]

Для расчета суммарной фактической площади контакта и диаметра среднестатистического пятна контакта при пластическом контакте используются формулы (7.52) и [c.289]

Во-первых, при контакте поверхностей возникают местные напряжения, которые при начальном касании по линии или в точке определяются формулами Герца, а при касании по поверхности аналогичные явления возникают при контакте микронеровностей. Часто при моделировании контакта двух шероховатых поверхностей их представляют в виде набора полусфер, конусов или цилиндрических поверхностей с тем, чтобы для подсчета напряжений и деформаций использовать соответствующие зависимости Герца—Беляева при упругом взаимодействии или учесть также и пластическую деформацию. [c.72]

Кроме номинальной площади контакта Ла [она входит в формулы (68) и (69)], при ударе иногда необхо димо учитывать фактическую площадь контакта Аг При тяжелонагруженном контакте, когда максималь ные температуры достигают 500—600°С и в зоне удара происходит пластическая деформация, фактическая площадь контакта при ударе практически становится равной номинальной. [c.125]

В условиях пластического контакта (А = 0,15н-0,20 при работе со смазочным материалом и ц = 0,20—0,25 — без смазочного материала. Момент Mz определяют по табл. 1 и по формулам (14)—(16) при подстановке рц = / п-При вычислении сил следует учитывать, что кривизна /Rn и расчетный момент внутренних сил достигаются при а 10-т-15. [c.95]

Относительное сближение поверхностей при упругом и пластическом контакте равно сумме относительных сближений, т. е. = — Н1 + Подставляя это условие в выражение (VII,17) и проведя соответствующие преобразования, получим полуэмпирическую формулу для определения контактных напряжений [262] [c.320]

При упругом контакте адг прп ма лых давлениях может достигать больших величин и падает с увеличением давления, см. формулу (19). Касательные напряжения для идеально пластических тел не должны превышать [c.14]

Деформационная составляющая выражается аналогичными формулами для упругого и пластического контактов. При скольжении жесткой шероховатой поверхности, моделированной сферическими сегментами одинакового радиуса с пластически деформируемым полупространством ]30, 62], для деформационной составляющей коэффициента трения получается формула [c.14]

Формула при установившемся режиме работы пары трения для пластического контакта имеет вид [c.150]

Формула для приближенного расчета температуры на пластическом контакте при моделировании выступа шероховатости шаром приведена в работе [44], для установившейся контактной температуры при бесконечном числе контактов в зависимости от продолжительности контакта — в работе [42], результаты оценки отклонений местной температуры на выступах шероховатости от средней поверхностной температуры—в работе [39]. [c.151]

Из формулы (43) следует, что насыщенный пластический контакт возможен только в тяжелонагруженных узлах трения. Из формул (39) и (31) имеем, что нормальная нагрузка при пластическом насыщенном контакте в зависимости от сближения и фактической площади касания [c.22]

Для определения максимальной высоты микронеровностей необходимо увеличить нагрузку до значений, приводящих к насыщенному пластическому контакту. Контурные давления при этом должны превышать значение, вычисляемое по формуле (42) гл. 1. Определяя прн двух значениях Рс4 и Рс5 коэффициенты трения и используя формулу (97) гл. 1. получим [c.51]

В формулах (63) и (68) учтено влияние на момент сил трения основных конструктивно-технологических, материаловедческих и эксплуатационных характеристик подшипникового узла. Сравнивая (63) и (68), можно отметить, что при пластическом насыщенном контакте момент сил трения более интенсивно изменяется от нагрузки, приложенной к валу. Наибольшее влияние на момент сил трения оказывают при неизменных значениях фрикционных констант То и р величина приложенной к валу нагрузки и твердость материала вкладыша. Момент сил трения [c.168]

Под действием контурного давления вследствие внедрения более жестких микроиеровностей в поверхность менее жесткой детали величина натяга будет уменьшаться, что пр -ведет к снижению действующих контурных давлений. В зависимости от относительного натяга сопрягаемых деталей с учетом сближения между их поверхностями контурное давление будет определяться по (64). Коэффициент 1 )я можно определить, используя метод последовательных приближений и формулу для вычисления сближений в зависимости от контурного давления при пластическом ненасыщенном контакте. Пластический ненасыщенный контакт при контактировании твердых тел будет иметь место при значениях контурных давлений, определяемых по (37) гл. I. [c.260]

Величина сближения между поверхностями взаимодействующих деталей при отсутствии между ними перемещения в касательном по отношению к поверхности сопряжения направлении определяется в зависимости от действующего контурного давления при пластическом ненасыщенном контакте по формуле [c.261]

И. В. Крагельским приводятся подробные формулы для расчета интенсивности изнашивания для трех основных видов износа при микрорезании, при упругом и пластическом контактах. [c.102]

При переходе в область пластических деформаций истинные значения радиуса а больше, гибкости меньше соответствующих расчетных значений. Шероховатость поверхностей увеличивает значение К . Если 2 Л,, то значения а, и а их находят по формулам для случая контакта сферы с плоскостью. [c.259]

Рис. 4.12. Зависимость коэффициента внешнего трения /г при пластическом насыщенном контакте от параметра / по формуле (4.59) при/т л = 0,1

При пластическом насыщенном контакте предельное контурное давление следует вычислять по формуле [c.102]

Определим вид деформаций в зонах контактов микронеровностей. На основании формул (4.55) -(4.58), а также учитывая, что при пластическом ненасыщенном контакте имеет место соотношение [c.104]

Кроме того, максимальную силу определяли экспериментально. За время удара она изменялась от нуля до максимального значения и опять до нуля. Силу удара для соударяющейся пары сталь 45 — сталь 45 рассчитывали по формуле (85). Анализ результатов показал, что расчетные и экспериментальные данные совпадают вначале (при скорости до 0,4 м/с), пока материалы подчиняются закону Гука. В области пластической деформации контакта (при скорости, превышающей [c.140]

По экспериментальным данным (см. рис. 22) глубину зоны пластической деформации и для сухого трения, и для трения со смазкой часовым маслом можно принять порядка 80—90 мкм, что близко к значениям А, полученным по формуле (1.2). Таким образом, в пределах чувствительности рентгеновского метода и метода микротвердости, а также точности предложенных теоретических соотношений глубина зоны пластической деформации, определенная расчетным путем с учетом коэффициента трения, дает лучшее совпадение с экспериментом, чем значение А ( 320 мкм), вычисленное по соотношению (1.1). Полученные результаты исследования характера распределения пластической деформации по глубине и оценки зоны ее распространения подтверждают определяюш,ую роль сил трения в развитии пластической деформации, необходимость их учета при разработке критериев перехода от упругого контакта к пластическому. [c.48]

Появление пластических деформаций не является во всех случаях недопустимым. Опыт применения посадок с натягом свидетельствует о том, что надежные соединения могут быть получены и при наличии некоторой кольцевой пластической зоны вблизи внутренней поверхности втулки. Давление на поверхности контакта при наличии пластических деформаций можно определять по приближенным формулам [c.110]

Влияние на коэффициент трения механических свойств матерпа.иа при пластическом контакте рассматривается, когда твердость менее прочного элемента трущейся пары изменяется, а твердость другого остается постоянной. Анализ формулы (18) показывает, что при неизменной ве-.яичине адгезионной состав.чяющей коэффициент трения с увеличением твердости очень слабо уменьшается (см. также [55, 58, 63] и др.). [c.19]

В формулах (1.4) и (1.5) h — критическое значение деформации при однократном нагружении, близкое к относительному удлинению при разрыве S (Tq — критическое значение напряжения при однократном нагружении, близкое к прочности материала на разрыв 0вр5 сге, 1г — дбйствующее амплитудное значение напряжения и деформации соответственно ty, ta — показатели степени кривой фрикционной усталости при упругом и пластическом контакте. [c.19]

Аналогичный подход уже применял Грумп при трении поверхностей, покрытых твердыми смазками, в условиях пластического контакта. Он полагал, что фактическая площадь касания — это непосредственно контакт материалов поверхностей, а остальная поверхность — контакт одной из поверхностей с пленкой смазки. Им предложена для расчета коэффициента трения следующая формула [c.174]

Из формул (84) и (40) следует, что при пластическом неиасыщен][ОМ контакте коэффициент внешнего тре- [c.33]

Из формул (88), (94) видно, чго прн пластических деформациях в зонах касанчя коэффициенты треиия при нена-сыщенном и насыщенном пластических контактах отличаются только деформационными составляющими отношение которых /д.в//д=J = г..ЩрЛ1В [c.34]

I энтурные давления вычисляются по формуле (89) гл. 1. При контурных давлениях, превышающих используе- ые в соединении значения, опреде-., емые по формуле (42) гл. 1, взаимодействие твсрды.х тел может осуществляться в условиях насыщенного пластического контакта. При выборе материалов для узлов треиия необходимо учитывать их склонность к схватыванию. Не рассматривая детально механ 5зм схватывания, отдельные аспекты которого достаточно подробно рассмотрены в работах [46, 120], можно рекомендовать следующую классификацию склонности к схватыванию. Полное схватывание характерно для следующих сочетаний материалов РЬ — Си, 7п—-Си, Си — 2г, d — Си, А1 — Ag, А1 — Си, Си — Ре, М — С<1, — А1, Mg — Си, Ме —Т1, Са —А1, Са —Т1. Частичное схватывание от.мечается для следующих пар В1 — Си, Си — Ag, 1-Г1 —Ре, Р1— П, Ьп —Т1, Ьп —Ag, са —Ре, А —Ре, А1 — Т1, А — Си, Ре —Т1, Ре—Ьг, В1 —Ре, Ад — Ъ, Р1 —А1, 2п —А1, Мп —А1, А1 —2г, Л1 — N1, В — Т1. Не наблюдается схватывания при А — 2г, Р( — Ре, [c.68]

Максимальный коэффициент треиия (см. рис. U) имеет место прн пластическом насыщенном контакте и соответствует моменту перехода к состоянию, при котором еа процессы деформирования в зонах фактического касания. микроиеровностей начинает сказываться их взаимное влияние. Нормальные нагрузки, вызывающие максимальный коэффициент трения, вычисляют но формулам, приведенным в табл. 2. Подставляя значение Рсв в форг,1улу (94) гл. 1, получим максимальное значение коэффициента трения при пластическом насыщенном контакте в зонах фактического касания [c.132]

Отношение числа контактируюш,их микронеровиостей к числу мнкроне-ровностей, расположенных на контурной площади касания, определяет вид пластического контакта — ненасыщенный или насыщенный. Пластический ненасыщенный контакт в подшипниках скольжения может наблюдаться при использовании для изготовления вкладыша достаточно твердых пластмасс или антифрикционных сплавов твердостью //В >-90. Этот вид контакта будет иметь место в диапазо-ие из.мекения контурных давлений, определяемых формулой (83) гл. 1. Используя это выражение, а также (6). (8) и (28), можно записать формулу для нагрузок, при которых пластический ненасыщенный контакт происходит в подшипниках скольжения с мягкими вкладышами [c.166]

При пластическом ненасыщенном контакте не все контактирующие микронеровности деформируют материал пластически. Это происходит в результате распределения вершин микронеровиостей по высоте. Поэтому в общем числе контактирующих при пластическом ненасыщенном контакте микроиеровностей Лг имеются некоторые микронеровности п г, относительная величина внедрения которых Н/а меньше значения, определяемого формулой (34) гл. 1. Эти микронеровности деформируют материал вкладыша упруго. При уменьшении шероховатости поверхности вала отношение высоты микронеров-кости И к радиусу ее закругления уменьшается. Это приводит к тому, что число микроиеровностей, у которых меньше значений, приводя-Щ1 х К пластическим деформациям. [c.167]

Интегральная линейная интенсивность изигиииваиня при пластических деформациях в зонах фактического касания и пепасып1сниом контакте вычисляется в общем случае по (126) гл. I. Подставляя в эту формулу параметры шероховатости, характерные для направляющих скольжения, получим [c.208]

При пластическом насыщенном контакте средняя удельная сила трения, возт.икаюшая на элементарной контурной плошади dA , может быть вычислена по формуле (51) гл. 5. [c.240]

При пластической деформации сферического индентера или при вдавливании его в пластическое полупространство площадь и деформацию приближенно можно оценить по формулам, полученным в предположении, что напряжение на контакте равно твердости, поскольку при определении твердости также используют внедрение сферического индентера. Таким образом, среднее давление [c.42]

Порядок расчета. Определяем коэффициент трения при пластическом насыщенном контакте по формуле Н.М, Михина [10, 18, 26, 27] [c.522]

Авторами [14] приводится график зависимости установившейся после приработки шероховатости, измеряемой комплексным критерием А, от величины контурного давления Рс-Нами были проанализированы эти результаты с позиций молекулярномеханической теории трения. Используя формулу (V. ) перехода от упругого взаимодействия к пластическому при трении, можно подсчитать величину предельного критического давления Рскр. оценить напряженное состояние на контакте и определить границы упругого контактирования для приведенных экспериментальных данных при Рс<Рс р [c.84]

Согласно экспериментальным данным и анализу формул (68) и (69) температура при ударе обратно пропорциональна площади контакта. На характер контакта (упругий или пластический) кроме режимов и механических свойств влияют радиус и высота микрсшы-ступов. Важность этих параметров показывает критерий Крагельского hjr [27], который характеризует переход от упругого контакта к пластическому. [c.143]

В связи с тем что в последующем нас будет интересовать главным образом структура уравнения и влияние на искомую температуру таких параметров, как нагрузки, скорости, коэффициент трения, твердости поверхностей и теплофизические характеристики материалов тел, будем пользоваться средними значениями интенсивности нагрузки на фактическом пятне касания. Так, для фрикционного контакта в случае преобладания пластических деформаций неровностей средний радиус пятна касания (г ф) можно оценить по формуле [8] Гф= (NfP nY /2, где N - нагрузка Рф = сОрР = НВ В - твердость по Бринеллю п - количество пятен, составляющих фактическую площадь касания тел с - коэффициент. Получим уравнения для определения температур при наиболее характерных, малых и больишх скоростях перемещения тепловых источников. Подставляем величину радиуса в формулу, например для определения температурной вспышки при высоких скоростях перемещения тел [c.177]

Исследуя процесс пластического сжатия различных металлов, проф. М. А. Большанина пришла к заключению, что этот процесс подчиняется известному закону политропического сжатия. Развивая взгляды М. А. Большаниной, акад. В. Д. Кузнецов получил формулу для определения силы свободного резания [34]. Используя основные положения М. А. Большаниной применительно к условиям ЭМС, получили формулу для определения оптимальной силы сглаживания. При этом принято основное условие ЭМС, что при оптимальной силе получают наименьшую шероховатость поверхности. В случае, если сила будет ниже оптимальной, то шероховатость поверхности обработки увеличивается в случае, если сила будет выше оптимальной, процесс сглаживания начинает переходить в процесс высадки и появляется так называемая вторичная шероховатость. При этом приняты также во внимание особенности процесса ЭМС, связанные с подвижностью контакта, высокой пластичностью нагретого поверхностного слоя и высокой скоростью деформаций [c.37]

Метод верхней оценки. Применяется для нахождения приближенных значений деформирующих сил при плоской и реже при осесимметричной деформации. Метод верхней оценки разработали В. Джонсон и X. Кудо. По А. Д. Томленову это приближенный энергетический метод. Сущность метода заключается Б ТОМ, ЧТО очаг деформации разбивается на жесткие блоки, скользящие друг относительно друга по поверхностям разрыва скоростей. Обычно блоки треугольные и ограничены плоскими поверхностями. Каждый блок движется как абсолютно твердое тело. Очаг деформации разбивается на блоки так, чтобы разрывное поле скоростей было кинематически возможным. Таким образом, мощность внутренних сил заменяется мощностью рассеяния энергии на поверхностях контакта блоков друг с другом и с жесткими областями, если последние имеют место. Эту мощность для жестко-пластического тела найдем по формуле (XL33). Далее задача методом верхней оценки решается точно так же, как и энергетическим методом, с использованием уравнения (XIV.20), если первый интеграл в левой части принять равным нулю. [c.304]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...