Машины балансировочные рабочие

После первой конференции по балансировочному оборудованию тем же коллективом были разработаны новые усовершенствованные машины этого класса, которые позволяют производить уравновешивание роторов специальных электрических машин на рабочей скорости с точностью до 0,01 мк. [c.9]

Требования современные 34—36 Машины балансировочные 556, 557 -- рабочие 350 [c.581]

На балансировочном станке, где числа оборотов ротора в 10 -н 15 раз меньше рабочих, определить плоскость действительного сосредоточения дисбаланса до сих пор не удавалось. Вместе с тем практика подсказала простой и надежный способ нахождения плоскости сосредоточения дисбаланса. Он состоит в сопоставлении резонансных оборотов, отмеченных при обкатке машины (а обкатку с выходом на рабочие обороты проходят многие роторные машины) с расчетными резонансными режимами. Дело в том, что в зависимости от того, где (но длине ротора) сосредоточен дисбаланс, изменяются резонансные обороты машины. На практике у машин с податливыми опорами чаш,е всего в рабочем диапазоне оборотов будут иметь место два резонансных режима. Один будет проявляться в случае сосредоточения дисбаланса в плоскостях опор, другой — в случае, когда дисбаланс — между опорами. [c.48]

На рис. 5 показана функциональная схема балансировочной машины, включающая диапазонный следящий активный фильтр с переносом спектра. Схема снижает погрешность измерения фазы дисбаланса при непостоянстве частоты вращения балансируемого ротора за счет применения системы АПЧ [16]. При изменении частоты вращения ротора в рабочей точке, выбранной с помощью перестройки ПГ, сигнал на выходе активного фильтра ИУ-1 получит фазовый сдвиг, что отразится на величине выходного напряжения фазового детектора ФД. Изменение величины напряжения ФД с помощью управляющего элемента УЭ вызовет такое изменение частоты ПГ, которое позволит получить сигналы на выходе смесителей СМ-1, СМ-2 с частотой / р, равной частоте настройки активных избирательных фильтров ИУ-1 и ИУ-2. [c.137]

Программируемое балансировочное устройство (ПБУ). Предназначено для минимизации уровней дисбалансов жестких роторов машин и механизмов в процессе их эксплуатации в диапазоне рабочих частот вращения 5-50 с с интервалом времени поиска минимальных значений дисбалансов 30-120 с. [c.211]

С одной стороны, для обеспечения высокой стабильности измеряемых величин переменные напряжения в упругих элементах должны быть небольшими, практически не превышать 20% от допускаемых. С другой стороны, для получения надежного по величине рабочего сигнала от неуравновешенности напряжения в материале следует повышать. Так как диапазон измеряемых величин неуравновешенности на балансировочной машине часто бывает кратным 200, то, следовательно, приходится измерять напряжения, составляющие [c.16]

Необходимую избирательность усилителя R , предназначенного для ослабления помех на балансировочных машинах, определим, полагая, что он выполнен в виде наиболее простой системы, эквивалентной одиночному контуру. Ослабление помехи найдем из выражения, представляющего собой отношение усиления К, усилителя на частоте 20. помехи к резонансному усилению Крез на частоте oq, равной частоте рабочего сигнала [c.90]

Помехи, возникающие в результате вращения цапф ротора в подшипниках, отличаются наличием частот, близких к частоте рабочего сигнала. Исключение помех требует повышения частотной избирательности усилителя аппаратуры балансировочной машины с доведением добротности до величины = 30ч-50. [c.123]

Усовершенствование резонансных балансировочных машин для обеспечения уравновешивания самоходных агрегатов как на малой, так и на рабочей скоростях враш,ения и дополнение балансировочной машины измерителем места расположения неуравновешенности, не связанным механически с валом ротора, является перспективной работой в области создания производительного балансировочного оборудования высокой точности. [c.124]

При серийном выпуске балансировочных машин все изготовленные для оптического индикатора пружинки упругого элемента обеспечивали настройку на круговое движение зеркальца. Точная подгонка рабочей частоты при этом легко осуществлялась регулировкой длины прямолинейной части упругого элемента. [c.153]

На основании опыта по проектированию и эксплуатации балансировочных машин с неподвижными опорами нами разработан новый метод уравновешивания гибких роторов на таких машинах по замеренным на неподвижных опорах величинам динамических реакций уравновешиваемого ротора и их фаз. Предлагаемый метод, обеспечивающий уравновешивание гибких роторов на всем диапазоне его рабочих оборотов, основан на замене коэффициентов разложения функции дисбалансов ротора в ряд Фурье эквивалентными коэффициентами разложения в ряд Фурье функции симметричных и кососимметричных пар уравновешивающих грузов, которые устанавливаются не на произвольных, а на строго определенных расстояниях от опор ротора. [c.167]

Такое уравновешивание гибких роторов можно осуществить только на балансировочных машинах с неподвижными опорами, электронно-измерительная аппаратура которых позволяет на всем диапазоне рабочих скоростей вращения определять величины симметричных и кососимметричных динамических опорных реакций и положение соответствующих им осевых плоскостей симметричного и кососимметричного нагружений, а также направление плоскостей изгиба вала вблизи его критических скоростей вращения и величины динамических опорных реакций, возникающих при этом. [c.195]

Ротор в рабочих условиях будет сохранять уравновешенность, достигнутую на балансировочной машине, если его прогибы, которые вызваны неуравновешенными элементами ротора, будут равны и противоположно направлены прогибам, вызванным компенсирующими грузами. Но.ранее было показано, что максимальный прогиб целесообразно оценивать по прогибу средней части ротора — в сече- [c.304]

Технологические лопатки также применяются с целью повышения точности настройки балансировочных машин, так как в этом случае масштабные грз зы, закрепляемые в сечениях, соответствующих расположению центров тяжести рабочих лопаток, весьма точно координируются относительно ротора. [c.309]

Частотная характеристика при различных значениях коэффициента К (фиг. 2) показывает, что двойной Т-образный четырехполюсник является запирающим фильтром, не пропускающим частоту резонанса и пропускающим другие частоты. Задача же фильтра в балансировочной машине должна быть обратной — пропустить одну рабочую частоту, которая соответствует скорости вращения, и не пропустить другие частоты. Для этого фильтр R включают в цепь отрицательной обратной связи ступени лампового усилителя (фиг. 3). [c.330]

Для второго этапа уравновешивания с учетом влияния гибкости ротора необходимы специальные балансировочные машины или стенды. Скорость враш,ения здесь существенно выше, может изменяться в диапазоне до рабочей и даже до угонной скорости вращения. Опоры балансировочных машин или стендов должны быть изотропными, т. е. обладать одинаковыми динамическими характеристиками для всех радиальных направлений. [c.161]

Удовлетворительная работа разделяющих устройств чаще всего обеспечивается только в пределах нижней части диапазона скоростей вращения роторов. При повышении скорости вращения до рабочей скорости и даже еще раньше возможность раздельного измерения составляющих неуравновешенности обычно затрудняется. Причины частотной зависимости настройки балансировочной машины разделяются на две основные категории [c.258]

Напряжение сигнала неуравновешенности на балансировочно машине с двумя подвижными опорами, настроенной на отсутствие взаимного влияния плоскостей коррекции на рабочей частоте, определим, пользуясь схемой коррекции фиг. 2 и выражениями (25) и (27). При этом будем иметь в виду, что для исключения влияния плоскостей коррекции в приведенной схеме требуется противофазное действие э. д. с. и Uв- Для выполнения этого условия может потребоваться или противофазное или синфазное включение датчиков. Действительно, если при действующих [c.278]

В случае отсутствия специального стенда малогабаритная балансировочная машина может устанавливаться непосредственно на рабочее место, а необходимые вибрации верстака должны создаваться каким-либо неуравновешенным электродвигателем, закрепленным рядом. Частота вращения двигателя-вибратора определяется в этом случае стробоскопическим путем, а амплитуда вибрации — оптическим способом. Уровень помех не должен превышать 5% от полезного сигнала, вызванного допустимым дисбалансом ротора гиромотора, уравновешенного на данной балансировочной машине. [c.312]

В связной аппаратуре ставится единственное требование — линейности фазовой характеристики в пределах полосы пропускания фильтра, что обеспечивает неискаженную форму сложного сигнала на выходе фильтра. Крутизна фазовой характеристики не оказывает влияния на работу связной аппаратуры. В противоположность этому форма фазовой характеристики балансировочной машины может не следовать линейному закону, так как отклонение рабочего сигнала от правильной синусоиды вызывается только помехами, которые необходимо отфильтровать. Крутизна же фазовой характеристики фильтрующего устройства балансировочной машины играет существенную роль. Здесь увеличение крутизны фазовой характеристики возможно до некоторого предельного значения, определяющегося возможными отклонениями скорости вращения уравновешиваемого ротора и допускаемой погрешностью измерения места неуравновешенности. [c.337]

Настоящая работа вызвана необходимостью иметь высококачественные избирательные усилители для балансировочных машин. Особенное внимание уделено задаче плавной настройки на рабочую частоту при высокой эквивалентной добротности усилителя. [c.343]

Неровности на рабочей поверхности ремня вызывают дополнительные колебания опор балансировочной машины с частотами, близкими или даже совпадающими с частотами колебаний от дисбалансов ротора. [c.478]

Для роторов электрических машин с рабочей скоростью 3000 об1мин и ниже балансировочная скорость может быть любой. Для роторов электрических машин с большими рабочими скоростями рекомендуется выбирать балансировочные станки со скоростью враш,ения, возможно более близкой к рабочей скорости. Роторы электрических машин не представляют собой единого целого при вращении под действием центробежных сил возможно смещение обмотки, ослабление посадок отдельных частей. Этим объясняется, например, тот факт, что степень уравновешенности ротора иногда меняется после испытания на угонную скорость, при которой центробежные силы почти в 1,5 раза больше, чем при номинальной скорости. Окончательный контроль вибрации собранных машин производится при рабочей скорости, но после испытаний на максимальную скорость. [c.281]

Использование совершенного балансировочного оборудования особенно необходимо в области авиационной техники, где производится весьма точное уравновешивание роторов современных авиадвигателей и приборов, (в первую очередь гироскопов). В статье дается краткое описание балансировочного оборудования, разработанного для уравновешивания роторов авиационных двигателей — балансировочных машин тина МДБ-1А, МДУ-2, МДУ-3 и МДУ-210, а также балансировочных машин для уравновешивания гироскопов — машин типа МДБГ-1 и УУГ-3. Помимо разработок балансировочных машин с обычными схемами, в настоящее время возникла необходимость разработки нового балансировочного оборудования, с помощью которого можно решать более сложные задачи. Так, например, в настоящее время ведутся разработки трехопорной балансировочной машины с неподвижными опорами для одновременного уравновешивания двух роторов в собранном виде и балансировочной машины для уравновешивания роторов электрических машин на рабочих скоростях вращения от 3000 до 30 ООО об мин. [c.328]

Способ Ден Гартога [170] в том, что касается самого процесса балансировки, заключается в следующем. Допустим, что мы хотим уравновесить ротор с помощью л балансировочных грузов, устанавливаемых в выбранных плоскостях исправления. Выбираем несколько (а, Ь, с,.. . ) точек замера вибраций и несколько угловых скоростей ( oi, а 2,.. . ), лежавших в диапазоне рабочих оборотов машины. Затем для каждой точки замера на каждой из скоростей определяем с помощью постановки пробного балан- [c.136]

Ясно, что выбор п грузов из уравнений (И 1.77) устраняет, вообще говоря, только вибрацию в выбранных точках замера и только на скоростях Однако, как легко доказать (см. [170 ), если исходный ротор является всего п-массовым, то вибрация исчезнет и во всех точках машины во всем диапазоне рабочих скоростей. Известно, что в некотором диапазоне скоростей О <3 <3 (О < сощах динамические свойства ротора могут быть с достаточной точностью описаны моделью с п степенями свободы при этом выбор числа п зависит как от конструкции ротора, так и от того, сколько критических скоростей попадает в диапазон его рабочих оборотов. Практически можно считать достаточным брать п равным S + 2, максимум s + 3, где s — число критических скоростей, лежащих внутри диапазона рабочих оборотов. На основании этого, выбрав соответствующее число л = (s + 2)- - -(s + 3) балансировочных грузов и определив их экспериментально с помощью описанного выше процесса из уравнений вида (III.77), можно быть уверенным в достаточно хорошей уравновешенности ротора любой конструкции во всем диапазоне его рабочих скоростей вращения. [c.137]

Так, уравновешивание быстроходных роторов неответственных машин при ш <0,7 Oi можно выполнять на низкооборотных балансировочных станках двумя грузами, задавая их положение в пролете на основе допущения о линейном изменении дисбаланса по длине ротора, а для роторов ответственных машин той же быстроходности может оказаться необходимым уравновешивание в нескольких плоскостях коррекции как на низкой, так и на рабочей скорости вращения. [c.56]

Создание новых средств балансировки — это в первую очередь создание виброизмерительных балансировочных стендов (ВИБС) (рис. 3), позволяющих не только выполнять уравновешивание, но и проводить исследования, предшествующие выбору метода балансировки. Необходимость в этом вызвана тем, что если в прошлом роторы турбомашин имели сравнительно жесткие опоры, а турбомашины — массивные фундаменты, то сейчас положение резко изменилось. Снижение веса и повышение скорости вращения приводит к созданию упруго-деформируемых роторов на упругих опорах и возникновению резонансных состояний в зоне рабочих оборотов, где высокая вибрация машины в меньшей степени зависит от неуравновешенности ротора. Нередки случаи повышенчой вибрации от несоосности роторов, перекосов подшипников, деформации собранной конструкции, неустойчивости движения цапфы на масляной пленке и других факторов. [c.57]

Практические методы уравновешивания малым числом грузов с фиксированными осевыми координатами излагаются ниже на примере валов в порядке возрастания быстроходности Vimax = Ю max/ft) 1- Приводятся наиболее рациональные схемы балансировки. В общем случае целесообразно выполнять уравновешивание с помощью несимметричных самоурав-яовешенных блоков грузов. При этом нижняя балансировочная скорость должна быть малой, что позволяет выполнять первый этап уравновешивания на низкооборотных автоматизированных балансировочных станках. Дополнительное уравновешивание на рабочих скоростях может производиться в собственном корпусе машины с применением измерительной аппаратуры общего назначения. Для уменьшения влияния радиальных зазоров в подшипниках горизонтально установленного ротора предпочтительны измерения амплитуд и фаз реакций или перемещений опор в вертикальном направлении, если только не используются высокоскоростные балансировочные станки с малой динамической жесткостью опор в горизонтальной плоскости. [c.85]

Способ, близкий к изложенному, полезно употреблять при серийном производстве для добалансировки вблизи максимальных оборотов отдельных выпадающих роторов, уравновешенных на малой скорости в оптимальных плоскостях. Эту операцию удобно выполнять добавочным грузом посередине ротора, угловое положение которого диаметрально противоположно направлению векторной суммы двух первоначальных дисбалансов, определенных на низкооборотном балансировочном станке. При необходимости угловое положение груза уточняется подбором или по замеренному на рабочей скорости вектору амплитуды перемещения одной из опор (либо по их векторной сумме или опорным реакциям) методом динамических коэффициентов влияния. Они находятся опытным путем на первых образцах. В корпусе машины нужно предусмотреть съемную крышку или люк для смены среднего груза без разборки. [c.87]

Данные рекомендации обеспечивают снижение уровней вибрации, особенно существенное при распределении исходного дисбаланса, близком к линейному. Окончательное подавление первой собственной формы происходит на втором этапе уравновешивания, выполняемом на рабочих скоростях с использованием самоуравновешенных блоков из трех грузов, укрепленных в тех же сечениях по длине вала. При этом нужно найти три груза (статические моменты крайних грузов равны половине статического момента среднего и направлены в противоположную сторону), которые, не нарушая полученной ранее уравновешенности в зоне низких оборотов, минимизировали бы опорные реакции на верхней балансировочной скорости. Искомые величины и угловое положение грузов соответствуют устранению векторной суммы амплитуд реакций или перемещений опор (замеренных в выбранном неподвижном направлении) в координатах, связанных с вращающимся валом. Задача решается с помощью динамических коэффициентов влияния, представляющих в данном случае векторную сумму амплитуд перемещений или реакций опор в тех же координатах от единичной самоуравновешенной системы трех грузов при заданной скорости. В машинах с большими отклонениями от линейных зависимостей придется прибегать к методу последовательных приближений и выделять колебания с частотой вращения вала. [c.89]

Ниже приводятся материалы разработки и исследования установки 77УУГ-3, являющейся резонансной балансировочной машиной с круговой световой разверткой. Эта установка обеспечивает произ-водительное уравновешивание колоколообразных роторов гиромоторов с точностью до 0,05 мк смещения центра тяжести как на малой, так и на рабочей скоростях вращения. Отсчет величины и места неуравновешенности производится на этой машине с помощью механико-оптического индикатора, не имеющего механической связи с валом ротора. [c.125]

При проектировании подобных машин возникают конструктивные трудности, связанные с отводом тепла из помещения и необходимостью иметь достаточно большую мощность разгонного устройства. Это заставляет применять вакуумирование балансировочной машины или специальной камеры, в которой она работает. Вакуумированные балансировочные машины построены, например, в МАИ под руководством М. Е. Левит. Вопросам уравновешивания гибких роторов уделяется также большое внимание зарубежными и, в частности, немецкими и американскими учеными. Некоторые фирмы приступили к производству балансировочных машин для уравновешивания гибких роторов. Так, например, немецкая фирма Шенк организовала в последние годы производство специальных турбобалансировочных машин, позволяющих не только балансировать гибкие роторы на критических скоростях, но и контролировать дисбалансы при рабочей скорости, а также производить разгон роторов до высоких скоростей для контроля прочности. [c.13]

К о 3 л я н и н о в Т.П. Резонансная машина для урановешивания гироскопов на малой и рабочей скоростях вращения. Сб. Теория и конструкция балансировочных машин . М., Машгиз, 1963. [c.289]

Фильтрующее устройство связной аппаратуры должно обеспечивать неискаженное пропускание боковых частот, близких к несущей частоте, возникающих в результате модуляции, так как модуляция несущей частоты здесь является основным полезным рабочим процессом. Более удаленные частоты должны фильтроваться. Другая задача возникает при измерении неуравновешенности ротора на балансировочной машине, где модуляция рабочего сигнала помехами, создающимися в подшипниках, является вредным явлением и должна быть устранена так же, как и дальние частоты помех. Это может быть достигнуто путем соответствующего выбора ширины полосы нронускания фильтрующего устройства. Ширина полосы пропускания должна быть выбрана из условия уменьшения в заданное число раз вредной модуляции. В первоначальной стадии разработки фильтрующих устройств балансировочных машин различие требований к фильтрам связной аппаратуры и аппаратуры балансировочных машин не было выявлено, поэтому в то время задание исходных требований (стремление к широкой полосе пропускания) производилось неправильно. [c.336]

При разработке электронно-измерительной аппаратуры балансировочной машины МДУС-6 преследовались широкие цели обеспечения всех возможных операций по уравновешиванию гибких роторов на балансировочной машине с двумя неподвижными опорами [1] по методике, основывающейся на измерении амплитуд и фаз опорных реакций при различных скоростях вращения, предложенной А. А. Цапко [2]. Дополнительно предполагалось вести контроль спектра вибраций подшипников вплоть до двадцатой гармоники при рабочей скорости вращения, достигающей 30 ООО об мин. [c.521]

Уравновешивание насадок и кружек электроверетеп производится на балансировочных машинах типа ДБ-10. Очевидно, что наиболее рациональным является уравновешивание электроверетеп в собранном виде, как на рабочих, так и на ре- [c.375]

ДБ-1001, охватывающие широкий весовой диапазон балансиру-e rыx роторов (от 10 до 1000 кг) и обеспечивающие высокую точность балансировки. Находится в эксплуатации также балансировочная машина модели ДБС-4 для динамического уравновешивания ирсцизионных электродвигателей в сборе массой от 30 до 300 кг на собственных рабочих скоростях с точностью но классу о (ГОСТ 12327—66). [c.417]

Для уравновешивания роторов электро.машин па высоких рабочих скоростях вращения созданы балансировочные машины с неиодвижнььми опорами моделей ДБН-50 и ДБН-10. [c.417]

Балансировочная машина ДБС-4 предназначена для динамического у равновешивания электродвигателей в сборе на рабочих скоростях вращения. Она относится к типу балансировоч- [c.417]

В последнее время такие роторы после предварительной балансировки на обыкновенных балансировочных машинах стали уравновешивать на рабочих скоростях в собранных изделиях (в рабочих или технологических корпусах). Такая балансировка производится на установках с применением различных типов датчиков резонансных, индукционных, пьезоэлектрических при вращении роторов самоходом, т. е. с помощью собственного электрпческого привода. При удалении металла во время такой [c.425]

На рабочих колесах тягодутьевы.х машин двустороннего всасывания постоянный груз крепят к нерабочим поверхностям покровных дисков (на каждый диск — половину постоянного балансировочного груза), на рабочих колесах машин консольного типа груз устанавливают на основном диске со стороны родшниников. [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...