Коэффициент бокового выхода

Экспериментальные исследования показали, что относительное расстояние от днища до края бокового входного отверстия практически не оказывает влияния на коэффициент сопротивления входного участка аппарата. При центральном входе потока вниз аппарата сопротивление входного участка с решеткой получается на 10—15 % меньше, чем при центральном входе вверх. Объясняется это, по-видимому, тем, что при выходе струи из подводящего участка вниз создается некоторый диффу-зорный эффект, обусловленный радиальным растеканием, а следовательно, более плавным расширением потока, при котором происходит частичный [c.190]

Напомним, что в эффективном коэффициенте отражения учтены потери энергии любой природы, в том числе потери из-за выхода излучения через боковые стенки резонатора. Вполне ясно, что для пучков, распространяющихся наклонно по отношению к оси резонатора, потери будут больше, чем для осевых пучков. Поэтому порог генерации для наклонных пучков выше, чем для осевых. Кроме того, следует помнить об ограниченности запаса энергии активной среды, способного перейти в вынужденное излучение. Поскольку для осевых пучков потери меньше, чем для наклонных, их интен- [c.782]

При истечении жидкости через отверстие в тонкой стенке вследствие непараллельности линий тока подходящего к отверстию потока струя жидкости на выходе из отверстия сужается (рис. 62, б). На расстоянии, равном примерно половине диаметра, образуется так называемое сжатое сечение, имеющее наименьшую площадь со,, и практически параллельноструйное движение. Обозначим отношение б)(, к соо буквой е и назовем его коэффициентом сжатия струи е = с Шо <С 1- При так называемом совершенном сжатии, когда боковые стенки и дно резервуара отстоят от отверстия на расстоянии не менее трех-пятикратной величины размера отверстия и не оказывают влияния на форму вытекающей струи, е = 0,61 0,64. [c.108]

И показаны на фиг. 3. В табл. 2 и на фиг. 4 приведены рассчитанные значения разности температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения 6 = 0,2 для разных значений а. Из рассмотрения фиг. 4 следует, что при действительных значениях коэффициента турбулентной диффузии перемешивание потока воды в кассете ВВЭР сравнительно слабо выравнивает температуры по сечению. В результате этого в поперечном сечении кассеты на выходе из кассеты будет иметь место температурное поле, мало [c.32]

Значение коэффициентов сопротивления входа и выхода для труб, ввариваемых в коллектор, при различных углах между подводящими и отводящими трубами, боковом и торцовом подводах [c.236]

Коэффициент расхода при неполном сжатии струи. Рассмотренное выше значение коэффициента р справедливо лишь для так называемого совершенного или полного сжатия струи, которое имеет место в тех случаях, когда отверстие находится на таком расстоянии от боковых стенок трубы (сосуда), что последние не оказывают влияния на характер истечения (на характер формирования струи). Считается, что сжатие струи будет совершенным (полным), если расстояние от стенок сосуда до отверстия не меньше утроенной величины диаметра отверстия. В машиностроительной же практике распространены случаи применения дроссельных диафрагм, в которых на формирование струи оказывает влияние близость боковых стенок. Эти стенки частично направляют струю жидкости при подходе к отверстию, благодаря чему она по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров. В результате этого коэффициент сжатия, а следовательно, и коэффициент расхода повышаются. [c.76]

Разность избыточных температур воды у боковых стенок кассеты на выходе из кассеты при коэффициенте неравномерности тепловыделения Ь =0,2 для разных значений х и а [c.596]

Здесь fs и /а—соответственно площади бокового отверстия и конечного сечения всего ответвления (выход в неограниченное пространство) —коэффициент сопротивления любого аппарата, включенного в сеть бокового ответвления, приведенный к скорости Vg [c.76]

Потери вследствие отражений от торцевых поверхностей, определяются по формуле Френеля. Хотя принято считать отражение полным, иа самом деле часть энергии выходит через боковые стенки (примерно 10" —10" ). Поскольку этих отражений при больших апертурных углах бывает очень много, потеря света, вызванная этой причиной, может оказаться довольно значительной. Она плохо поддается вычислению, так как коэффициент отражения в сильной степени зависит от ряда причин, которые нельзя учесть (дефекты изготовления, грязь на поверхностях волокон и пр.).. [c.571]

Коэффициент расхода при неполном сжатии струи. В машиностроении широко применяются дроссельные диафрагмы, в которых на формирование струи оказывает влияние близость боковых стенок. Эти стенки частично направляют струю жидкости при подходе к отверстию, вследствие чего по выходе из отверстия она сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров. В результате этого коэффи- [c.86]

Однако в большинстве случаев эффект туннелирования трещины возрастает в направлении ее роста [250]. Этой ситуации соответствует изменение разницы в величинах ви и AI/AN. Последняя ситуация характерна для начального этапа роста трещины в титановых сплавах и сталях. Она состоит в том, что после выхода на боковые поверхности образца фронт трещины выравнивается и сохраняется практически прямолинейным на значительной длине. Это обусловлено малым различием в размерах зон деформации у вершины трещины на поверхности и в глубине. На начальном этапе разрушения а далее g= 1. При возрастании искривления фронта трещины сопоставляемые зависимости в функции коэффициента интенсивности напряжений пересекаются [250], [251]. Однако это несовпадение, учитывая разброс измеренных величин шага усталостных бороздок, [c.193]

Для сжигания доменного газа рекомендуется применять щелевые горелки со смесительными кирпичными каналами при встречной установке горелок на боковых или фронтовой и задней стенах топки. Применяют также вихревые и комбинированные горелки. Рекомендуются следующие расчетные характеристики коэффициент избытка воздуха на выходе из топки а =1,1 объемная плотность тепловыделения = 0,2-4-0,25 МВт/м потеря теплоты от химического недожога х.н=1,5 %. [c.94]

Коэффициенты сопротивления входа потоков питания и управления в вихревую камеру. Течение в зоне выхода потоков питания и управления в вихревую камеру по своему характеру близко к течению в вытяжных тройниках, в которых слияние потоков прямого прохода и бокового ответвления происходит под прямым углом [22, 26]. [c.309]

Таким образом, для определения коэффициентов сопротивления нужно использовать формулы, полученные применительно к тройникам, у которых сумма площадей прямого прохода и бокового ответвления больше площади сборного рукава. Коэффициент гидравлического сопротивления выхода потока питания в вихревую камеру в принятых обозначениях запишется [c.310]

Точные расчеты, как и приближенные, показывают, что значение определяется лишь геометрией активных эле.ментов, отражательными свойствами их боковой поверхности и достигаемым максимальным коэффициентом усиления а (у). Форма линии усиления активной среды играет при этом второстепенную роль. Для усилителей на неодимовых стеклах с большим значением ос/ р наряду с усилением спонтанных квантов в полосе 1,06 мкм потери могут быть обусловлены и усилением квантов в полосе 1,35 мкм (переход Рз/2 — Ьз/г). Хотя квантовый выход возбуждения в этой полосе у неодимовых стекол в 4—5 раз ниже, чем на основном переходе, и поперечное сечение усиления заметно меньше, в численных моделях лазеров эти потери следует учитывать. [c.88]

В центральной части фюзеляжа расположены крыло, подъемно-маршевый двигатель, поворотные сопла, воздухозаборники, пять топливных баков-отсеков, главная стойка шасси, левая и правая пушки, оборудование, съемные продольные гребни. Эта часть фюзеляжа воспринимает наибольшие нагрузки. Центральная часть фюзеляжа имеет и-образную форму в сечении, верхняя ее часть открытая. Через нее вставляется и снимается двигатель. Двигатель крепится к шпангоуту левой и правой цапфами, расположенными вблизи центра масс двигателя, а также левой и правой тягами в задней части выхлопных труб к фланцам задних подшипников выхлопных сопел. Выхлопные газы и воздух из двигателя вытекают через две пары поворотных сопел (передних—вытекает воздух из второго контура и задних — вытекают выхлопные газы после турбины двигателя), которые выходят из фюзеляжа через большие усиленные четыре отверстия в боковых частях фюзеляжа. Передние поворотные сопла, через которые вытекает сжатый воздух после вентилятора второго контура двигателя, крепятся с помощью однорядного шарикового подшипника к конструкции фюзеляжа. Задние поворотные сопла, через которые вытекают горячие выхлопные газы, крепятся к двигателю посредством такого же шарикового подшипника и не связаны с конструкцией фюзеляжа. Обшивка фюзеляжа с правого и левого бока в районе задних поворотных сопел защищена экранами из нержавеющей стали с малым коэффициентом расширения. Конструкция фюзеляжа в районе горячей части двигателя защищена тепловым экраном из тонкого листового титана от тепловых потоков двигателя. [c.145]

При увеличении частоты модулирующего сигнала чувствительность уха сначала несколько повышается (при частоте около 4 Гц — максимум), а затем падает. При частоте модуляции менее 4 Гц ухо воспринимает частотную (а равно и фазовую) модуляцию как качание звука, от 4 до 8 Гц — как музыкальное вибрато. Частота модуляции 10—13 Гц придает звуку некоторое подобие тремоло. Дальнейшее повышение модулирующей частоты примерно до 60 Гц при частоте тона 100 Гц придает звуку шероховатость , хриплость. При этом разницы в восприятии амплитудной и частотной модуляции практически не существует, если индекс частотной модуляции л численно равен коэффициенту амплитудной модуляции т, причем и т меньше единицы. При большей частоте тона ощущение шероховатости наступает при больших частотах модуляции [3]. Модуляция перестает восприниматься, и начинают прослушиваться боковые частоты модулированного тона, когда они выходят за пределы критической полосы слуха, т. е. Д/ > 0,5А/кр, ухо воспринимает модулированные колебания уже как сложный звук, содержащий несколько простых тонов. [c.64]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

К нижней части топочные экраны по фронту котла сужены. Продолжением одной из боковых стен является наклонная воздухораспределительная решетка площадью 21,4 м и воздушный короб. На решетке образуется стационарный кипящий слой. Экраны в районе кипящего слоя защищены огнеупорными материалами. Слой ожижается со скоростью 4,5 м/с и имеет высоту 1,6 м при температуре 850°С. Воздух для горения.нагревается в воздухоподогревателе до температуры 175°С, затем 60% его подается под воздухораспределительную решетку (первичный), а 40% - в надсолевой объем в виде вторичного и третичного. Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки 1,2. [c.229]

Двухзонная модель. Рассмотрим сечение семитрубного теплообменника с треугольным расположением труб (см. рис. 8.22). Вообразим, что внутри боковых трубок установлены теплонепроницаемые перегородки так, что взаимодействие между центральной и периферийной частью полностью отсутствует. Тогда мы получим как бы два независимых теплообменника, лишь при выходе из которых происходит перемешивание теплоносителей. Используя известные формулы для противоточного теплообменника [38], нетрудно получить выражение для средних массовых температур на выходе из такого двухзонного теплообменника, а затем коэффициент теплопередачи, который мы назовем эффективным [c.190]

В формуле (8-52) (рга) макс — МЗК СИМЗЛЬНЗЯ МЗССО ВЙЯ СКОрОСТЬ среды в коллекторе (в раздающем — на входе, в собирающем — на выходе) и — удельный объем среды в коллекторе (м /кг) А— опытный коэффициент, равный для собирающего коллектора 2,5, для раздающего с боковым подводом среды 1,0, а с торцовым подводом среды [c.257]

По теплово1му расчету радиационное тепловосприя-тие экранов составляет 2I5-10 ккал/ч. Тепловос-приятие конвекцией в районе ширм 10,8-10 ккал/ч., отводящих труб боковых экранов, пересекающих газоходы на выходе из топки, 1,2-10 ккал/ч. Тепловосприятия ошипованных и открытых участков экранов определены в соответствии с их поверхностями нагрева, приведенными в табл. 1II-2. Полученные тепловосприятия экранов и их пароотводящих труб нриведень в табл. III-3. Ввиду того что угловые и средние секции каждого экрана конструктивно не различаются, коэффициенты гидравлического сопротивления приняты для них одинаковыми. Выбор значений коэффициентов сопротивления сделан в соответствии с указаниями гл. 2,Г. В частности, для труб фронтовых экранов приняты следующие значения [c.88]

На рис. 4-11,6 видны результаты зондирования факела той же горелки, что на рис. 4-11,а. Скорости первичного и вторичного воздуха были равны соответственва 18 и 24 м/с, но коэффициент избытка воздуха на выходе из горелки был равен 0,90. Замедленный процесс выгорания топлива характеризуется почти полным отсутствием в факеле свободного кислорода (кроме зоны вблизи боковой стены тошси), а также высоким содержанием в топочных газах окиси углерода, которая почти отсутствует в этих зонах при удовлетворительном режиме сжигания топлива. [c.94]

Одна из попыток в этом направлении была предпринята на ГЭС № 2 Харьковэнерго. Горелки, имевшие единичную производительность около 2 500 м /ч, были установлены на боковых стенах топочной камеры котла ТП-150 среднего давления. Испытания котла, оборудованного такими горелками, проведенные работниками местного энергоуправления, показали наличие значительной потери с химическим недожогом (от 2 до 3%), несмотря на то, что коэффициент избытка воздуха в топке находился в пределах от 1,15 до 1,27 при этом в ряде случаев светящийся факел не умещается в пределах топочного пространства и на выходе из дымовой трубы виден черный дым. Испытания данных горелок были проведены также ОРГРЭС. В процессе этих испытаний были зафиксированы еще более высокие потери тепла с химическим недожогом, а именно при значениях коэффициента избытка воздуха [c.113]

Во всех случаях при временной консервации электролизеров наибольший ущерб нм ирнчиняется сокращением межремонтного срока эксплуатации и снижением их производительности после повторного пуска на электролиз. Общеизвестно, что при нормальной эксплуатации катодное устройство имеет в рабочей зоне температуру 950—965° С, температура футеровки значительно изменяется от рабочей зоны к боковым стенкам. При временной консервации в период охлаждения футеровочные материалы сжимаются, а в футеровке образуются трещины, наблюдаются и другие нарушения. При последующем разогреве подины футеровочные материалы расширяются. Поскольку у различных материалов футеровки подины линейные коэффициенты расширения различны, футеровка катодного узла электролизера нарушается. При этом уменьшается продолжительность эксплуатации (срок службы) электролизера, увеличиваются потери напряжения и ухудшается распределение тока в катодном устройстве, а также снижается выход но току, что ири прочих равных условиях равносильно снижению производительности. [c.313]

Силовая схема осевого растяжения цилиндрического образца с кольцевой трещиной, рассмотренная в предыдущей главе, достаточно полно реализует условия автомодельности зоны пред-разрушения в окрестности контура макротрещины, т. е. при установленных размерах образца и трещины область предразрушения вдоль всего ее контура находится в состоянии плоской деформации и напрян ения в ней описываются коэффициентом интенсивности напряжений К . Однако при определении трещиностойкости достаточно пластичных материалов необходимо испытывать образцы больших сечений, для разрушения которых но этой силовой схеме необходимы испытательные машины большой мощности и жесткости. Другие силовые схемы, например рекомендованные в британском стандарте [9, 145], более доступны для осуществле-ния эксперимента на пластичных материалах. Вместе с тем эти силовые схемы неточно реализуют условия автомодельности распространения макротрещины (состояние плоской деформации в области предразрушения) вдоль всего ее контура. Причиной этого является выход трещины на поверхность тела, что приводит к видоизменению области предразрушения. Правда, для ликвидации такого явления иногда на свободной поверхности делают боковой надрез, который жестко локализирует пластические деформации вдоль контура трещины. Однако для такой силовой схемы отсутствуют теоретические решения какой-либо определенной точности, что создает дополнительное затруднение. [c.59]

Вертикальное увеличение должно быть наибольшим из возможных профилограмма не должна выходить за пределы рабочей зоны ленты записывающего прибора профилографа изображение профиля в оптических приборах не должно выходить за пределы поля изображения. Вертикальное увеличение микроинтерферометра и растрового мик роскопа, определяемое через ширину полосы (интерференционную, муаровую), выбирается, исходя, из оптимального числа полос в поле изображения прибора. Горизонтальное увеличение при измерении параметра / щах и Яг существенного значения не имеет. При измерении интегральных параметров горизонтальное увеличение профилографа должно быть таким, чтобы коэффициент сжатия не превышал 20 или угол наклона боковых сторон неровностей на профилограмме ве превышал 80°. [c.654]

Оригинальное ориентирующее устройство для деталей в виде цилиндров с поперечным отверстием (поршень) построено на принципе плавающего направляющего стержня 1 (эскиз Е, ж). Детали 2, двигаясь по вибролотку 5, получают вращательное движение относительно собственной оси благодаря тому, что днище и боковая стенка лотка выполнены из материалов с разными коэффициентами трения. Подходя к концу направляющего стержня 1, деталь вращается до тех пор, пока станет отверстием против заточенного на конус конца стрежня тогда деталь заходит на направляющий стержень и движется к повороту и выходу по стержню. [c.109]

Тема 2. Центробежные компрессоры . Принцип работы и схема центробежного компрессора. Изменение давления, температуры и скорости воздуха при его движении по компрессору. Изображение процесса сжатия воздуха в рУ и Т5 диаграммах. Потери в компрессоре. Аддиабатический и эффективный к.п.д. компрессора. Типы колес. Вход в колесо. Треугольники скоростей на входе. Движение воздуха по колесу. Условия устойчивого движения воздуха в колесе /критерий Стечкина/. Треугольник скоростей на выходе из колеса. Теорема Эйлера о моменте количества движения, коэффициент уменьшения передаваемой энергии /формула Казанджана/, трение боковых поверхностей диска о воздух. [c.174]

Подовые горелки устойчиво работают в широком диапазоне изменения давления газа, от 0,1 до 70 кПа, поэтому могут применяться при низком и среднем давлении таза. Процесс горения при работе подовых горелок полностью заканчивается на расстоянии от газовыпускных отверстий, не большем 2 м, при ширине щели 100 мм и коэффициенте избытка воздуха на выходе из горелки 1,05—1,10. Установка нодовых горелок может производиться с фронта или со стороны боковой стены топки. Пример фронтовой компоновки горелок показан на рис. 5-38. [c.131]

Задача 9-18. Рассчитать размеры водобойного колодца прямоугольного сечения при падении струи с водослива с широким порогом (рис. 9-11), если Яо=2,4 м, 5=29,4 л з/сек. Ширина колодца )авна ширине входной части 6 = 6,2 м. Высота падения Р=2,5 м. коэффициент скорости, учитывающий боковое сжатие потока, поступающего из Канала во входную часть, и потери по длине водослива, ф=0,85 (т = 0,26). Бытовая глубина Лб=2 ж. Перепадом Аг при выходе потока из колодца пренебречь. [c.316]

Исследования проведены на котле ТПП-210А [39]. Газовый состав определялся зондированием факела левой фронтовой горелки и пристенного объема топки на уровне расположения горелок. Зонд вводился через расположенные на боковом экране лючки. Коэффициенты избытка воздуха в горелке поддерживались равными 0,83 0,96 1,02, чему отвечали коэффициенты избытка воздуха на выходе из топки от 1,2 до 1,3. В период исследований нагрузка котла превышала 0,90н. Пыль АШ имела следуюш,ие показатели СнР=22 693—22 861 кДж/кг, А1 = 18,4ч-22,8 %, 5 в = 1,7%, %о=6,4-н8,8 %. Содержание горючих в уносе составляло 13,3—21,3 %. [c.54]

На боковой поверхности т = О и и,, = О, т. е. мощность на вариации внешних сил равна нулю. На входе в волоку касательное напряжение задано (не имеет варьируемых коэффициентов) и, следовательно, вариация 8xre r=R = 0. Нормальное напряжение равно р = = Or r=R а скорость перемещения Vp = —ug os 0. На выходе из волоки касательное напряжение также задано и 6tr0 r= i = О, а р = и Vp = v os 0, Отсюда мощность на вариации внещ- [c.218]

Вязкость большинства жидкостей значительно изменяется с изменением температуры. Различные температурные коэффициенты материалов сопряженных деталей могут привести к выходу системы из строя. (Некоторые дроссели обладают дросселирующими свойствами только при достаточно низкой вязкости.) Жидкости испаряются при очень высокой температуре и затвердевают при низкой Как установившиеся, так и неустановившиеся силы, действующие со стороны потока жидкости на золотник, часто имеют большое значение. Для управляющих золотников характерно заедание из-за боковых сил (неуравновешенности давлений) [c.548]

Рабочая поверхность решетки имела площадь 112 см конструктивно она располагалась между проволочными сетками, служащими электрическим экраном. Четыре угловых элемента поставлены не были. Спадание характеризуется параметрами т = 9 и которые были выбраны по рис. 4.16. На рис. 4.19 представлено распределение измеренной относительной амплитуды звукового давления в ближнем поле на центральной частоте. Ширина области однородного давления составляет 60—70 см, тогда как размеры неспадающей области решетки, определяемые величиной т—п, ограничиваются только четырьмя интервалами и составляют 40 см. Расширение зоны однородного поля обусловливается до некоторой степени произвольным выбором критерия однородности. Амплитуда элемента, который характеризуется коэффициентом спадания 0,97, отличается менее чем на 0,5 дБ от максимального значения амплитуды, и по этой причине можно ожидать, что однородность порядка +0,5 дБ будет выходить за пределы расположения элементов с неспадающими амплитудами. Ширина области, однородность которой находится в пределах 1 дБ, доходит почти до местоположения элементов с коэффициентом спадания 0,80. Второй причиной увеличения протяженности однородного поля является эффект, который иллюстрирует рис. 4.13, т. е. преднамеренное включение в диаграмму направленности небольших боковых лепестков в дальнем поле или небольших осцилляций давления в ближнем поле. [c.240]

Одним из основных параметров бленды является коэффициент ослабления Косл [13], представляющий отношение освещенности от боковой помехи на входе бленды к освещенности, создаваемой рассеянным светом на ее выходе, причем Косл >1- Следует подчеркнуть, что коэффициент ослабления зависит от угла засветки бленды. Как правило, при увеличении угла засветки Косл возрастает. Угол засветки, при котором коэффициент ослабления бленды достигает заданного значения, называется углом допустимой засветки. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...