Перлитные стали

Отмечаем, что рассмотренная классификация условна и относится к случаю охлаждения на воздухе образцов относительно небольших размеров. Меняя условия охлаждения, можно получать и разные структуры. Так, при закалке перлитной стали может быть получена мартенситная структура, а при медленном охлаждении сталь мартенситного класса испытывает превращение в перлитной области. Охлаждение аустенитной стали ниже нуля может вызвать в ней мартенситное превращение. [c.362]

Изложенные здесь представления о кинетике хрупкого разрушения ОЦК металлов опираются на несколько существенных моментов. Во-первых, введено понятие зародышевой микротрещины скола ( острой микротрещины), которая имеет раскрытие, равное параметру решетки, и длина которой определяется значением напряжения страгивания So по условию Гриффитса. В соответствии с (2.2) для перлитных сталей 0,4 мкм. [c.64]

К перлитным сталям относятся хромокремнистые и хромомолибденовые стали (сильхромы). Их основой является твердый раствор а, а избыточной фазой — карбид. [c.203]

В перлитной стали, так же как и в аустенитной, при работе в условиях повышенных температур протекают превращения, приводящие [c.204]

Жаропрочные свойства перлитных сталей [c.205]

Использование специальных сплавов. Небольшие количества легирующих добавок, имеющих сродство к углероду и азоту, например алюминия, титана или ниобия и тантала [17], повышают устойчивость стали к КРН, но не предотвращают его. Легирующие добавки <2 % Ni повышают склонность к КРН низкоуглеродистых сталей в нитратах >1 % Сг или Мо —снижают.. Охлажденные с печью (перлитные) стали, содержащие >0,2 % С, обладают устойчивостью [18]. [c.136]

Сквозная язвенная коррозия и сероводородное растрескивание корпуса задвижки скважины № 10011, изготовленного из ферритно-перлитной стали с содержанием углерода до 0,25% (твердость 170 НВ), произошли после четырех лет эксплуатации в местах расположения в корпусе металлургических раковин и пор (диаметр последних достигал 9 мм (рис. 6в)). [c.27]

Следует отметить, что ранее в механики разрушения /26/ также отмечалось влияние радиуса концентратора р на значение критического коэффициента интенсивности напряжений. На рис. 3.3 представлена зависимость вязкости разрушения от корня квадратного из радиуса в вершине концентратора для феррито-перлитных сталей. При р < рз вязкость разрушения определяется характеристикой материала, то есть Kj ,. В общем случае вели- [c.84]

Коррозионное действие хлоридов наблюдалось начиная с 400 °С, а резкое повышение их влияния происходило при температуре 550—600 °С. Характерно, что хлориды щелочных металлов более сильно действуют на аустенитные стали с высоким содержанием хрома, чем на перлитные и ферритные стали. При высоких температурах (выше 570—600 °С) скорость коррозии аустенитных сталей под влиянием хлоридов по абсолютной величине не отличается от скорости коррозии перлитных сталей. [c.73]

Рис. 4.3. Зависимость показателя степени окисления перлитных сталей в воздухе от температуры

Рис. 4.2. Зависимость глубины коррозии перлитных сталей в воздухе от температуры за 1000 ч

I — сварные соедине тия перлитных сталей с высокохроынстылт сталями мартенснтного, мартенситно-феррнтного и феррнтною классов II — сварные соединения перлитных сталей с аустоннт-иыми хромоиикелев1.1Д[и коррозионно-стойкими и жаропрочными сталями. [c.317]

После этого детали из перлитной стали с цаплавлеииыми кромками сваривают с аустенитиой сталью иа режимах, оптимальных для последней без предварительного подогрева. При такой технологии отпадает необходимость в последующем отиуске. [c.320]

Самыми низкими жаропрочными свойствами обладает перлитная углеродистая нелегировапная сталь (см. табл. 70). Легирование 1 % Сг и 0,5% Мо заметно повышает жаропрочность при 500°С. Более высокой жаропрочностью, чем перлитная сталь, обладает сталь мартенситного класса (с 12% Сг), но при 600°С и выше она уступает аустенитной стали. [c.466]

Подобные эксперименты применительно к материалам со сложной структурой, характерной для большинства конструкционных материалов, были проведены в работе [212], где в качестве объекта исследования были взяты перлитные стали средней прочности 15Х2МФА и 15Х2НМФА. [c.53]

Эксперименты по анализу зависимости критического напряжения хрупкого разрушения 5с от пластической деформации при различной истории деформирования были выполнены применительно к перлитным сталям марок 15Х2МФА и 15Х2НМФА. [c.73]

На основании полученного деформационно-силового уравнения усталостного разрушения (2.111) в гл. 4 выполнено моделирование кинетики усталостных макротрещин в перлитных сталях, в частности, рассмотрено влияние асимметрии нагружения на пороговое значение коэффициента интенсивности напряжений AKth- [c.145]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Прежде чем перейти к изложению проведенных исследований, рассмотрим кратко историю вопроса, касающегося преждевременного повреждения коллекторов ПГВ-ЮОО, изготовленных из перлитной стали 10ГН2МФА. [c.327]

Карзов Г. П., Марголин Б. 3., Швецова В. А. Деформационно-силовой критерий хрупкого разрушения и трещиностойкость перлитных сталей// Трещиностойкость материалов и элементов конструкций. Тезисы докл. III Всесоюэн. симпозиума по механике разрушения. Житомир, 30 окт.— 1 нояб. [c.369]

Хромистые перлитные стали представляют собой высокоуглеродистые заэвтектоидные стали, легированные 0,6—1,5% Сг. Износоустойчивость перлитных сталей достигается закалкой с 800—880° С (в масле) или 780—840° С (в воде) и отпуском при 150—160°С (химический состав и механические свойства сталей ШХ6, ШХ9, ШХ15 и ШХ15СГ рассмотрены в 12.4). [c.275]

Сероводородное растрескивание отвода 90x114 мм дожимной компрессорной станции (ДКС-1) произошло после 10 лет эксплуатации. Материалом отвода являлась ферритно-перлитная сталь A420WPLG (твердость 120 НВ). Сквозная трещина длиной 90 мм располагалась в нижней части отвода, на участке сгиба, и развивалась по скоплениям неметаллических включений (рис. 10). [c.35]

Методом оптической и электронной микроскопии проведен анализ неоднородности зональности строения материалп Проволоки из феррито-перлитной стали, предсказанной макро моделью. [c.65]

К специфическим механизмам зарождения трещин в условиях усталости можно отнести механизм зарождения трещин, связанный с образованием концентраторов напряжений на поверхности из-за явлений. экструзий и интрузий за счет локализованного скольжения в условиях знакопеременного нагружения (рис. 27), а также другие механизмы зарождения трещин, учитывающие повторное ь нагрузки (включая знакопеременность) в условиях усталости И преимущественное течение приповерхностных слоев металла в периоде зарождения трещин. В сталях с гетерогенной структурой (в частности, у перлитных сталей) могут существовать два независимых субмикроскониче- [c.42]

С) с различным размером зерна — железо, упрочненное холодным наклепом 5 — эвгектондные перлитные стали 6 — эвтектоидные бейнитные стали 7 — низколегированные мартенситные стали 5 — низколегированные мартенситные стали, подвергнутые ТМО 9 — холоднотянутая стальная проволока (патентированная) 10 — нитевидные кристаллы железа [c.9]

Влияние весьма малых концентраций хлоридов щелочных металлов на коррозию показали и результаты опытов X. X. Арро с перлитной сталью 12Х1МФ в смесях K l + SiOj и a -fSiOa в воздушной атмосфере. Выяснилось, что всего лишь 0,5 % КС1 в смеси значительно ускоряет коррозию стали. [c.74]

Коррозионная активность отдельных составляющих сланцевой золы исследована в атмосфере воздуха путем нагревания пластинок из перлитной стали 12Х1МФ при разных температурах в насыпках из растворимой и нерастворимой в воде частей сланцевой золы. Результаты исследований изложены в виде графика на рис. 2.8. Видно, что коррозионные активности растворимой и нерастворимой в воде частей золы сланцев сильно отличаются друг от друга. Коррозия стали в присутствии нерастворимой в во- де части при всех температурах ниже, чем без влияния золы. Следовательно, нерастворимая в воде часть сланцевой золы коррозионного процесса не ускоряет. [c.77]

Более существенное влияние золовых отлолсений мазута на коррозию хромоникелевой аустенитной стали, чем низколегированной перлитной стали, связано с большой чувствительностью никеля к воздействию Сульфатов. Вследствие этого образуются сульфиды никеля, которые с никелем могут образовывать низкотемпературные эвтектические смеси с температурой плавления ниже 650 °С [66, 150]. С этим и связано накопление никеля в под-оксидном слое, так как его проникновение в окалину затруднено наличием легкоокисляющихся элементов, таких, как железо и хром. Этим, а также и диффузией серы через оксидные слои на поверхности металла и объясняется образование сульфидов никеля. Очевидно, что эти условия тем более благоприятны, чем больше никеля содержит металл. [c.88]

Рис, 4.1. Глубина коррозии перлитных сталей в воздухе в зависимости от времени и температуры а —сталь 12Х1МФ б — сталь 12Х2МФБ [c.121]

Большое влияние на коррозию сталей в воздухе оказывает температурный уровень, что видно из рис. 4.2, где представлена зависимость глубины коррозии перлитных сталей за 1000 ч от температуры в координатах Аррениуса. Марка стали практически не влияет на характер зависимости интенсивности коррозии от температуры. В области температур 570—600 °С кривые глубины коррозии как функции от температуры имеют перелом. Начиная с отмеченной температуры, интенсивность коррозии резко увеличивается. Такой перелом в характеристиках коррозии объясняется возникновением при более высоких температурах на поверхности металла вюстита, т. е. поверхность стали покрывается трехслой- [c.122]

Смотреть страницы где упоминается термин Перлитные стали : [c.312] [c.313] [c.317] [c.317] [c.317] [c.319] [c.320] [c.55] [c.144] [c.152] [c.138] [c.288] [c.174] [c.130] [c.352] [c.155] [c.73] [c.74] [c.120] [c.123] [c.371]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...