Углеродистые Коэффициент линейного расширения

Пониженная теплопроводность и большой коэффициент линейного расширения способствуют более сильному короблению по сравнению с углеродистыми сталями. Легирование влияет на вязкость металла и коэффициент поверхностного натяжения, для большинства высоколегированных сталей шов формируется хуже, чем для углеродистых. [c.127]

Продолжим исследование предыдущей системы. Пусть требуется найти дополнительные напряжения в стержнях I и 2 в случае их нагрева, причем для приращения температур Ы дано А1 = Ai = AI2 = 20 °С. Температурный коэффициент линейного расширения примем а=12 10 (град) (среднее для углеродистых сталей). На рис. 3.19 схема перемещений совмещена со схемой усилий. Дадим несколько пояснений. [c.103]

В конструкциях действующих ядерных кипящих реакторов широко применяются никелевые сплавы инконель-бОО и Х-750. По сравнению с аустенитными сталями эти сплавы обладают повышенными прочностными свойствами и имеют коэффициент линейного расширения более близкий к углеродистым и низколегированным сталям. Это позволяет исполь-40 [c.40]

Средние температурные коэффициенты линейного расширения сталей (углеродистых, легированных и др.) приведены в табл. 13.4, цветных металлов и сплавов — в табл. 13.5, пластмасс и каучуков — в табл. 13.6. [c.302]

На основании вышесказанного можно считать, что при температуре эксплуатации изделия ниже 350—400° для соединений аустенитной или хромистой стали с углеродистой и ниже 400—450° для соединений аустенитной или хромистой стали с низколегированной хромомолибденовой или хромомолибденованадиевой сталью — условия работы этих соединений близки к условиям работы соединений однородных сталей (при отсутствии развитых переходных прослоек диффузионного характера в зоне сплавления). Разрушения подобных сварных соединений при испытаниях происходят обычнО по основному металлу вдали от зоны сплавления и носят пластичный характер. Выбор сварочных материалов определяется в данном случае лишь требованием получения металла шва, свободного от трещин. При расчете прочности подобных соединений необходимо исходить из свойств наименее прочной составляющей, как правило, перлитной стали. Термические напряжения, вызванные разностью коэффициентов линейного расширения свариваемых сталей, в этом расчете обычно не учитываются. [c.51]

Приготовленные методом спекания пластины твердого сплава припаивают к корпусу инструмента, изготовленного из углеродистой стали. Коэффициент линейного расширения применяемых сталей Б 2—3 раза больше, чем у твердого сплава. Это обстоятельство требует, чтобы нагрев и охлаждение твердосплавного инструмента при пайке происходили равномерно, в противном случае на пластинах твердого сплава образуются трещины. Влияние разности коэффициентов линейного расширения стали и твердого сплава снижают применением компенсационных прокладок, изготовленных из сплава железа с никелем (45 % Ni) и устанавливаемых при пайке между двумя соединяемыми материалами. [c.246]

В целях уменьшения локализации напряжений целесообразно предварительно на основной металл наплавлять подслой с промежуточным значением коэффициента линейного расширения. Такой подслой ограничивает развитие диффузионных прослоек (обезуглероживание в углеродистой стали и появление карбидной прослойки в более легированной аустенитной стали возле линии сплавления), которые после длительной работы, наплавленной детали при высоких температурах или после термообработки изделия в некоторых случаях могут снижать эксплуатационные характеристики изделия. [c.527]

Исследования показали, что отечественные углеродистые материалы имеют коэффициент линейного расширения в диапазоне температур 18() — 1820°С, равный примерно 7,2-10" /° , а теплоемкость этих материалов при изменении температуры от 100 до 1000 С меняется от 0,187 кал/ (чХ Х С) до 03 56 кал/ (ч °С). [c.15]

Температурный коэффициент линейного расширения а и теплопроводность к некоторых марок углеродистой конструкционной стали [c.13]

Температурный коэффициент линейного расширения у твердых сплавов примерно в 2 раза меньше, чем у углеродистой конструкционной стали. [c.182]

С помощью газовой сварки производят наплавку только литыми твердыми сплавами при избытке ацетилена. Для качественной наплавки литого твердого сплава необходимо тщательно зачистить и разделить место под наплавку и подогреть его до 650—700°С. Наплавленный слой твердого сплава обладает хрупкостью, малой теплопроводностью (по сравнению с углеродистой сталью) и высоким коэффициентом линейного расширения, поэтому после наплавки его необходимо отжечь при температуре 1000—1100°С. [c.272]

Трубопроводы тепловых сетей могут прогреваться до расчетных температур теплоносителя и удлиняться на Д/у = а/уА<, где а— коэффициент линейного расширения, 1/°С (для углеродистой стали а=12 10 1/°С) Д/ = т-/д—разность между температурой стенок трубы в ее рабочий период и температурой их во время монтажа, °С /у—длина участка трубы, м. [c.455]

Непосредственное влияние охлаждающих свойств СОЖ на технологические параметры проявилось на размере отверстий при развертывании через воздействие на температурные деформации инструмента и обрабатываемой детали увеличение диаметра развертки вследствие нагрева вызывает разбивку отверстий, а увеличение диаметра детали — усадку. С увеличением температуры резания (или скорости резания) эти явления усиливаются. В частности, поэтому при обработке титановых сплавов, имеющих низкий коэффициент линейного расширения, отверстия получаются, как правило, с разбивкой, в то время как при сверлении углеродистых сталей в определенных условиях возникает усадка. [c.161]

Аустенитная сталь обладает меньшей теплопроводностью, большим коэффициентом линейного расширения и большим электросопротивлением, чем углеродистые или низколегированные стали перлитного класса. Аустенитные стали немагнитны. Эти отличительные особенности аустенитных сталей оказывают существенное влияние на технологию их сварки. [c.30]

Мерой борьбы с появлением внутренних напряжений является термическая обработка нормализация для углеродистой стали и закалка с высоким отпуском для специальной стали. После правильно проведенной термической обработки сварной шоз и зоны влияния приобретают мелкозернистое строение, а внутренние напряжения становятся минимальными. При электродуговой сварке зона термического влияния в каждую сторону от шва достигает 12 мм, а при газовой сварке — 30 мм. Благодаря указанному преимуществу электродуговая сварка широко применяется в промышленности. Сварка цветных металлов и сплавов не вызывает затруднений, однако необходимо учитывать легкую окисляемость металла, значительный коэффициент линейного расширения и тугоплавкость образующихся окислов. [c.295]

При использовании титановых сплавов в качестве плакирующего материала разница в коэффициентах линейного расширения плакирующего и основного слоев не должна быть слишком большой. Несоблюдение этого условия может вызвать при нагреве деформацию плакирующего слоя и даже его разрушение. Исходя из этого и принимая во внимание значение коэффициентов линейного расширения металлов, титановые сплавы можно рекомендовать для плакировки углеродистой и нержавеющей сталей . [c.36]

В интервале температур О—200°С коэффициент линейного расширения для углеродистой и нержавеющей ферритной сталей 11,5 1Q—6—12,5- I H . [c.36]

Коэффициент линейного расширения и теплопроводность твердых сплавов, как известно, меньше, чем углеродистой стали, из которой сделан стержень резца). [c.103]

Рассмотрим перемещение световой точки на матовом стекле при дилатометрическом испытании углеродистой стали. Предположим, что расширяется только эталон. ь а образец не меняет своих размеров. В этом случае зеркальце М будет вращаться вокруг неподвижной наклонной оси Рг—Рз и световая точка О на фотопластинке будет перемещаться вниз направо по пунктирной линии ОА (рис. 153, а). Если предположить, что расширяется только образец Е2 при неподвижном эталоне, то световой рычаг с зеркальцем будет вращаться вокруг горизонтальной оси Р — Рз и световая точка на фотопластинке пойдет вверх по вертикали. В действительности при одновременном агреве и расширении образца и эталона световая точка пойдет по равнодействующей указанных траекторий ОЬ на рис. 153, а). В момент, когда в испытуемом образце наступит - превращение, у него прекратится расширение и начнется сжатие, и поэтому от точки Ь кривая резко повернет вниз. В точке с превращение закончится, образец снова начнет расширяться, но уже с другим коэффициентом линейного расширения, и в связи с этим наклон кривой изменится. Подобным образом, но в обратном направлении будет перемещаться световая точка при охлаждении образ--цов. [c.230]

Горячие трещины образуются в процессе первичной кристаллизации сварочной ванны. Они проходят по границам зерен. Трещины, выходящие на поверхность шва, бывают заполнены шлаком. Это свидетельствует о том, что они образуются при температуре выше 1200° С, когда шлак еще жидкий. При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны вследствие усадки металла и неравномерного прогрева в металле сварного шва возникают растягивающие напряжения. Усадка сталей аустенитного класса и коэффициент линейного расширения их больше, чем у углеродистой или низколегированной стали, в 1,5—2 раза в зависимости от температуры. Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении сварного шва таких сталей, тоже высокие. [c.217]

При кристаллизации и охлаждении сварочной ванны из-за усадки металла и неравномерного прогрева в металле сварного шва возникают растягивающие напряжения. Усадка сталей аустенитного класса и коэффициент линейного расширения их больше, чем у углеродистой или низколегированной стали (в 1,5—2 раза в зависимости от температуры). Поэтому напряжения, возникающие при кристаллизации и охлаждении сварного шва таких сталей, тоже высокие. [c.124]

Образование трещин. Металлы при нагревании расширяются. Величина, определяющая степень расширения при нагревании, называется коэффициентом расширения. Величина коэффициента расширения стали зависит от ее состава и температуры. Для обычной углеродистой стали при температурах от О до 600° величина коэффициента линейного расширения составляет от 0,000011 до 0,000016. [c.362]

Коэффициент линейного расширения труб из высоколегированных углеродистых сталей значительно больше. [c.312]

К недостаткам углеродистой стали относятся невозможность сочетания прочности и твердости с пластичностью потеря твердости и режущей способности при нагревании до 200° С и потеря прочности при высокой температуре низкая коррозионная стойкость в среде электролита, в агрессивных средах, во влажной атмосфере и при высоких температурах высокий коэффициент линейного расширения увеличение массы изделия, удорожание их стоимости. [c.33]

Аустенитные стали отличаются от обычных углеродистых значительно меньшей теплопроводностью и большим коэффициентом линейного расширения, что существенно влияет на технологию сварки. Аустенитные стали имеют высокое электросопротивление, которое значительно возрастает с увеличением температуры. [c.12]

Коробления при сварке. По сравнению с обычными углеродистыми сталями нержавеющие стали имеют низкую теплопроводность и большой коэффициент линейного расширения. При сварке нержавеющей стали благодаря этим свойствам образуются большие внутренние напряжения, которые при малой жесткости конструкции приводят к значительному короблению (деформации) сварной конструкции. При этом холодные трещины, возникающие при остывании металла от 700° С до комнатной температуры, благодаря высокой пластичности стали обычно не образуются. [c.61]

Теплопроводность сплавов типа ТК в 2—3 раза меньше теплопроводности сплавов типа В К. Теплоемкость твердых сплавов сравнительно мала и в 2—2,5 раза меньше теплоемкости быстрорежущей стали. Коэффициент линейного расширения твердых сплавов типа ТК почти в 2 раза меньше, чем для углеродистой стали, из которой изготовляются державки и корпуса. Поэтому из-за разницы в значениях коэффициентов линейного расширения пластинок твердого сплава и стальной державки при напайке могут возникать дополнительные напряжения, следствием которых является образование трещин, отслаивание пластинок. [c.13]

Особенности теплового расчета углеграфитовой теплообменной аппаратуры, а также справочные данные по коэффициентам линейного расширения, теплопроводности и теплопередачи для различных марок фафита приведены в монофафиях [18, 23]. Расчет основных элементов теплообменников на прочность производят по ГОСТ 14249. При этом нужно учитывать, что модуль упругости фафитовых материалов примерно на два порядка ниже, чем для углеродистых сталей, а временное сопротивление меньше в 30 раз. [c.392]

Малый коэффициент линейного расширения имеют вольфрам (4,3 10" ), молибден (4,9 10" ) и титан (7,14 10" ). Коэффициент линейного расширения углеродистой стали при 20° С составляет 12- 10" , латуни Л62 — 20,6- 10" , дюралюминаД16 — 22-10" и т. д. [c.92]

Для защиты от сернистой коррозии в настоящее время аппараты облицовывают хромистой сталью 0X13. Облицовка углеродистой стали сталью Х18Н10Т не может быть рекомендована ввиду значительной разности коэффициентов линейного расширения. [c.128]

Технология сварки высоколегированных сталей за некоторыми исключениями не отличается от технологии сварки углеродистых конструктивных сталей. Из-за пониженной теплопроводности и высокого коэффициента линейного расширения во избежание коробления необходимо выбирать режимы сварки, обеспечивающие минимальную концентрацию нагрева. Сварку аустенитных сталей выполняют укороченными электродами для снижения коэффициента наплавки. Для получения заданной глубины провара силу тока снижают на 10—15 % по сравнению со сваркой углероднстон стали. Для уменьшения угара легирующих элементов сварку ведут короткой дугой без колебаний конца электрода. При сварке коррозионностойких сталей не допускается воз- [c.111]

Одним из путей экономии дорогостоящих высоколегированных сталей является применение комбинированных конструкций, изготовленных из нескольких сталей. Сварка высоколегированных сталей со средне- или низколегированными и обычными углеродистыми сталями явилась настолько трудной задачей, что составила целую проблему, известную как проблема сварки разнородных сталей. При сварке разнородных сталей в шве часто появляются трещины, в зоне сплавления может происходить изменение структуры с образованием прослоек, существенно отличающихся от структуры свариваемых металлов. Сварка разнородных сталей затруднена еще тем, что в подавляющем большинстве случаев они отличаются друг от друга коэффициентом линейного расширения. Основным путем решения вопроса сварки разнородных сталей является использование сварочных материалов, способствующих. получению аустенитного металла шва с высоким содержанием никеля, который обеспечивает стабильную зону сплавления. Содержание никеля в металле шва зависит от температуры его эксплуатации. Для экономии никеля сварные соединения разнородных сталей делят на четыре группы I — работающие пои температурах до 350 °С, П — 350 —450 °С, И1 —450 —550°С и IV —выше 550 °С. Ручную сварку разнородных сталей первой группы можно производить существующими электродами. Не следует пользоваться электродами типа ЭА-1. Для соединений П—IV групп рекомендуются электроды АНЖР-1, АНЖР-2 и АНЖР-3. В остальном технология сварки разнородных сталей такая же, как и сварки других сталей. [c.113]

Следовательно, полученные результаты можно объяснить только определенными изменениями в структуре и особенностями протекания внутренних процессов в материале при его деформировании в условиях низких температур. Очевидно, с понижением температуры вследствие различия коэффициентов линейного расширения и упругих констант отдельных зерен и фаз внутри зерна происходит рост напряжений второго рода. На стыках зерен возникает концентрация напряжений, приводяш.ая к повышению неоднородности поля напряжений и образованию микротреш.ин. Анализ микроструктуры стали в исходном состоянии и того же металла, подверженного охлаждению до температуры —196 С, при двухтысячекратном увеличении показал, что для предварительно охлажденного металла характерно наличие треш,ин в зернах перлита, как более хрупких компонентов. Происходят изменения и на субмикроуровне. Так, по данным рентгеноструктурных измерений, в углеродистой стали с понижением температуры изменяется размер блоков мозаики [4061. [c.327]

Существенное значение имеет выбор зазоров между соединительными планками и нержавеющими пластинами. Так как коэффициент линейного расширения нержавеющей стали значительно выше, чем углеродистой стали (Ст. 3—13-10" , Х18Н9Т — 17-10 ), необходимо предусматривать зазор между пластинами нержавеющей стали и планками не менее 5 мм по всему периметру с учетом косины реза пластин зазоры составляют обычно 5—10 мм. [c.221]

К углеродистым относятся огнеупоры, состоящие в значительной части из свободного углерода. Они разделяются по ГОСТ 4385—68 на группы углеродсодержащие (графитсодержащие), углеродистые неграфитированные (угольные) и углеродистые графитированные. Углеродистые изделия отличаются высокой тепло- и электропроводностью, высокой термической стойкостью, низким коэффициентом линейного расширения, постоянством размеров при высоких температурах и значительной устойчивостью против воздействия жидких шлаков и ме- [c.116]

Коэффициенты линейного расширения для обрабатываемой детали и электрода-инструмента могут отличаться более чем в 2—4 раза. Из применяемых материалов наибольшие температурные погрешности будут иметь место при работе алюминиевыми элек-тродами-инструментами и электродами-инструментами из углеродистых материалов. [c.97]

С)трицательная величина ТКС у углеродистых резисторов объясняется в основном не ТКр материала, а отношением температурных коэффициентов линейного расширения (ТКЛР) элементов конструкции. Углеродистые резисторы имеют зернистую структуру поверхностного токопроводящего слоя, поэтому с увеличением температуры углерод больше расширяется, чем керамика (материал основания), и контак-тируемость зерен увеличивается, что приводит к уменьшению сопротивления с увеличением температуры. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...