Температурные деформации станка

При одноконтактной схеме измерения можно лишь частично исключить вышеуказанные составляющие погрешности обработки, поскольку в измерительную размерную цепь системы входят отдельные узлы станка. Например, при плоском шлифовании деталей с приборами БВ-1005, основанном на одноконтактной схеме измерения, из погрешности изготовления не удается исключить температурную деформацию станка (кривая 1, рис. 9), что приводит к значительному изменению размеров деталей (кривая 2, рис. 9). После модернизации прибора БВ-1005 на двухконтактную схему измерения температурная деформация станка из погрешности изготовления исключается (кривая 5, рис. 9), соответственно уменьшается и рассеивание размеров партии деталей (рис. 8, диаграмма 1 г). [c.362]

Рис. 9. Температурные деформации станка и изменения размеров обрабатываемых

Температура и температурные деформации станка в значительной степени определяются конструкцией узлов, фактическими зазорами и натягами в подшипниках, методом подачи и объемом смазочного материала. [c.75]

Кроме температурных деформаций станка, на точность механической обработки влияют также температурные деформации обрабатываемых заготовок в результате выделения тепла в процессе резания. Многочисленные исследования показали, что основное количество тепла аккумулируется в стружке и только незначительное количество тепла — в заготовке. Это справедливо для таких методов обработки, как точение, фрезерование, строгание, растачивание и наружное протягивание. Однако для сверления распределение тепла изменяется — его большая часть аккумулируется в заготовке. [c.318]

Погрешности выполняемого размера, вызываемые температурными деформациями станка (А7 ), изменяются во времени (или от количества обработанных деталей) по более сложному закону. [c.322]

Так как обычно разогрев системы СПИ идет медленно, то влияние температурных деформаций станка на отклонения размера изделия в данном цикле будет мало отличаться от их влияния в последующих циклах. Подобный характер влияния второй группы факторов дает возможность предполагать, что в этом случае соответствующие корреляционные связи будут затухать медленнее, чем для первой группы факторов. [c.401]

ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ СТАНКА [c.279]

Влияние температурных деформаций станка на точность механической обработки может быть уменьшено за счет следующих конструктивных мероприятий [c.283]

Кроме температурных деформаций станка, на точность механической обработки влияют также температурные деформации обрабатываемых заготовок, Нагревание последних происходит в результате [c.284]

Погрешности выполняемого размера, вызываемые температурными деформациями станка, изменяются во времени (или от количества обработанных деталей) по более сложному закону (фиг. 232, а). В первоначальный период работы станка они растут после того как будет достигнуто тепловое равновесие технологической системы, они стабилизируются (точка. 4). До момента тепло-350 [c.350]

Фиг. 232. Кривая температурной деформации станка (а) и соответствующая ей кривая (б) распределения размеров.

Температурные деформации технологической системы могут оказать сушественное влияние на точность выполнения размеров за период разогрева станка, т. е. до получения теплового равновесия системы. Если после этого произведена поднастройка станка, то данный фактор в дальнейшем можно не учитывать. В отдельных случаях приходится считаться с возможностью искажений формы обрабатываемых поверхностей, а также с погрешностями взаимного положения поверхностей детали. В результате температурных деформаций технологической системы происходит смещение центра группирования кривой распределения размеров. При продолжительной остановке станка (30 мин. и более) центр группирования смещается в обратную сторону. Устранив влияние температурных деформаций станка его последующей подналадкой, необходимо дальнейшую обработку вести ритмично без длительных перерывов. [c.363]

Температурные деформации станков. При работе на шлифовальном станке возникают температурные деформа дни [c.167]

Температурные деформации станков [c.111]

Мы привели примеры, иллюстрирующие влияние температурных деформаций резца на точность обработки. Совершенно таким же образом можно определить влияние температурных деформаций станков и обрабатываемых деталей. Следует, однако, заметить, что ввиду значительных промежутков времени, необходимых для прогревания станков и деталей, влияние их деформаций на форме обрабатываемых деталей скажется менее резко, а на размере оно скажется. пишь на протяжении значительного времени. [c.129]

В тех случаях, когда влияние температурных деформаций станка и обрабатываемой детали велико, его необходимо учитывать особо. [c.239]

Если таких изменений сделать не представляется возможным, то следует попытаться произвести более точный расчет, учтя, например, температурные деформации станка и детали, оговорив время работы между поднастройками и т. п. [c.240]

В случае работы одним зубом при сравнительно слабых режимах резания и достаточно пологих температурных характеристиках станков, влияние температурных деформаций на получаемый размер детали почти не заметно, и основную роль играет износ инструмента (фиг. 156). При обработке деталей на станках с крутыми температурными характеристиками (фиг. 157) сначала наблюдается (на нескольких первых деталях) интенсивное уменьшение размера, с последующим увеличением его при обработке следующих деталей вследствие преобладания влияния износа инстру-мента. Если не производить предварительного подогрева станка Р , в этом случае можно ожидать появления значительной погрешности от суммарного влияния температурных деформаций станка и износа инструмента. Во многих случаях чистовой и получистовой обработки эта величина может доходить до 120 мк. [c.279]

В заключение заметим, что при сопоставлении условий работы на токарных и вертикальных фрезерных станках можно заметить существенное различие между этими условиями. В частности, при фрезеровании получают большое влияние температурные деформации станка. [c.283]

Предусмотрены два типа стоек. Стойки с вертикальным расположением нецентрального отверстия (рис. 73, а) позволяют производить совмещенную обработку с револьверного и поперечного суппортов. Однако данные стойки имеют ряд недостатков. При установке инструментов (резца) в вертикальной плоскости его вершина оказывается в области наибольшего влияния температурных деформаций станка на [c.147]

Приведенные данные показывают, что температурные деформации станков оказываются во многих случаях соизмеримыми с допусками на обрабатываемые детали. Поэтому приходится предпринимать ряд мер для стабилизации температурных деформаций, которая позволяет в ряде случаев уменьшить их влияние на точность обрабатываемых деталей за счет внесения необходимых поправок в настройку системы СПИД на требуемую точность. Основными мероприятиями для этого служат [c.227]

Прямой метод измерения наиболее целесообразен, так как при этом исключается погрешность передачи размера от промежуточного параметра к размеру обрабатываемой детали. Примером косвенного метода измерения может служить контроль диаметра шлифуемой цилиндрической поверхности по смещению бабки шлифовального круга относительно оси центров круглошлифовального станка. На результат измерения и обработки влияют износ, температурные деформации станка, степень засаленности круга, отжим детали и т. д. [c.10]

К достоинствам приборов относятся независимость действия прибора от отжима детали под действием усилий резания и независимость от температурных деформаций станка диаметральные измерения точнее радиальных меньшее влияние вибраций станка, чем при использовании одноконтактных приборов. [c.14]

К достоинствам приборов следует отнести простоту и надежность конструкции, независимость действия прибора от отжима детали и температурных деформаций станка, малое измерительное усилие, возможность установки на станок тяжелых деталей без повреждения прибора и возможность контроля ступенчатых деталей путем смены накидных скоб. [c.15]

Однако расчет по этой формуле резко отличается от действительных значений температурных деформаций. Например, при = 11 10 (для чугуна), L = 385 мм (высота центров), = 43° и = 23° вертикальное смещение оси шпинделя Д =0,085 мм, тогда как действительное его смещение достигало только 0,045 мм при тех же данных, но при L = 85 мм (расстояние от призматической направляющей до оси шпинделя) получаем по формуле (70) Д = 0,041 мм, а действительное смещение шпинделя не превышает 0,011 [49]. Такое большое отклонение расчетных и действительных значений температурных деформаций указывает на наличие ряда не учитываемых при расчете факторов, таких, как конструкция корпуса бабки, способ ее крепления на станке, неравномерность ее нагревания и др. Величина температурных деформаций станка зависит от времени его непрерывной работы и от числа оборотов шпинделя Так, например, температурное удлинение шпинделя фрезерного станка Д в мк изменялось в зависимости от времени непрерывной работы станка Т и числа оборотов шпинделя п [49 ] следующим образом [c.97]

Послеоперационный активный контроль может быть применен для большинства операций механической обработки, в том числе и для таких, где невозможно использовать устройства для контроля непосредственно в процессе резания. Послеоперационный контроль осуществляется в наивыгоднейших условиях, когда на контрольное устройство не воздействуют охлаждающая жидкость, вибрации, упругие и температурные деформации станка. [c.10]

На фиг. 75, а изображена зависимость температурной деформации станка P , измеренной на вершине зуба фрезы (точка С на фиг. 75,6), от времени работы при холостом ходе (кривая А) и при нагрузке 5,2 э. л. с. — мощность, расходуемая на резание (кривая В). Правая часть кривой А соответствует периоду охлаждения. Заметим, что в данном случае испытывался довольно большой станок с размерами стола 500X2000 мм . Число оборотов во время опыта равнялось 392 в минуту. При резании (кривая В) обрабатывалась сталь 45 четырехзубой фрезой с зубьями из сплава Т15К6 при ширине фрезерования 165 мм, глубине резания 5 мм подаче 0,1 мм/зуб, скорости резания 240 м/мин. Вылет пиноли равнялся 180 мм. Как [c.116]

Ограничения областью чистовой обработки. Деталь, поступающая на чистовую обработку, рассматривается как заготовка, погрешности которой учитываются как заданные (Дзаг)- Эти погрешности также можно рассчитать, исходя из погрешностей проката, поковок, отливок и т. п. При таких расчетах необходимо учитывать главным образом влияние упругих деформаций технологической системы и погрешности настройки станков на размер. Влияние температурных деформаций станка и инструмента, а также износа инструмента, в условиях грубой обработки, по сравнению с влиянием указанных погрешностей, относительно невелико. [c.239]

Размеры каждой детали в начале ее обработки отличаются от размеров в конце вследствие изменений температурных деформаций станка, износа инструмента и температурных дефорл1аций инструмента. [c.278]

На указанных фигурах внизу приведены построенные для этих случаев теоретические диаграммы и нанесены точки, соответствующие фактически полученным размерам. Тонкими линиями ограничены области получаемых размеров, определяемые теоретическим путем на основе данных об износе и температурных деформациях станка и инструмента. Вследствие того, что существует рассеивание размеров, обусловленное неючностью статической настройки (установка зуба по предельному щупу), от этих линий отложены в ту и другую сторону [c.278]

Следует заметить, что во многих случаях применение многозубого инструмента благоприятно отражаетса также и на температурных деформациях станка их величина уменьшается. Увеличение числа зубьев фрезы приводит к увеличению потребляемой станком мощности, вследствие чего характеристики температурных деформаций станка становятся круче. Однако это обстоятельство во многих случаях ком- [c.281]

Приводим тбчечную диаграмму, построенную для станка Р , хорошо иллюстрирующую влияние температурных деформаций станка (фиг. 161). Вначале, при снятии пробных стружек, наблюдалось рассеивание размеров 20—25 мк при дальнейшей работе, вследствие нагревания шпинделя, размеры последовательно обрабатываемых деталей уменьшаются. После перерыва в рабите и вызванного им охлаждения станка, размеры опять получаются большими. В дальнейшем продолжается уменьшение размеров деталей. [c.283]

Результаты исследования служат доказательством эффективности и целесообразности управления положением фрезы относительно стола в пространстве с целью повышения трех показателей точности деталей (расстояния, поворота и формы) с охватом действия упругих перемещений, геометрической неточности и температурных деформаций станка. Для реализации предлагаемого спосЬба повышения точности обработки деталей сразу по трем показателям необходимы разработка и оснащений вертикальнофрезерных станков системами автоматического управления (САУ). В качестве регулируемых параметров САУ требуется использовать характеристики положения систем координат, построенных на режущих кромках фрезы и рабочей поверхности стола. [c.648]

Рис. 9.10. Погреимости формы поверхности обрабатываемой детали, вызванные температурными деформациями станка

Станок обеспечивает точность нарезаемых конических зубчатых колесе 1,6 раза выще, чем выпускаемые подобные станки для нарезания колес нормальной точности, предусмотренные ГОСТ 9153—59. Повышенная точность обеспечивается наличием в конечных звеньях цени высокоточных червячных передач с большим передаточным отношением, а также снециальным холодильным устройством, позволяющим иметь минимальные температурные деформации станка. [c.231]

Температурные деформации станка. Нагрев станины, корпусных деталей (шпиндельных бабок, столов) и других деталей станков происходит в результате потерь на трение в механизмах, гидроприводах и электроустройствах. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...