Сталь, активирование

Работы по изучению влияния затравок с различной степенью совершенства структуры и плотностью дислокаций на качество выращиваемых монокристаллов и пленок полупроводниковых материалов представляют значительный интерес при обсуждении механизма модифицирования стали активированными или изоморфными нерастворимыми примесями. Еще больший интерес представляют работы по исследованию влияния дисперсности и распределения нерастворимых примесей на механические свойства композиционных сплавов [3], однако таких данных еще очень мало. [c.7]

Сплавы легкоплавкие для форм 559 Средний (эффективный) ток 345 Средства индивидуальной защиты 723 Стабилизаторы 367 Стабилизирующие добавки 384 Сталь, активирование 146 [c.733]

Пара сталь 45 — резина СКН-18-+-СКН-26. Испытания проводились на модернизированной машине И-47-К-54 с коэффициентом взаимного перекрытия образцов /Свз = 1- Кольцевые образцы из стали 45 с твердостью HR =92-h95 прирабатывались по резиновым кольцевым образцам в условиях трения без смазки. Перед испытанием образцы тщательно промывались спиртом металлические образцы протирались активированным углем с последующей протиркой спиртом. [c.70]

Термическое активирование подложки (цилиндрический образец, ( =20 мм, К=Ъ0 мм из стали 20) проводили в герметически закрытой камере после заполнения ее аргоном марки А (ГОСТ 10157—73). Нагрев подложки до заданной температуры осуществлялся плазменной струей. [c.230]

Наиболее полно изучены процессы питтингообразования на коррозионно-стойких сталях. При наличии в коррозионной среде хлорид-ионов становится возможным активирование поверхности в отдельных ее точках, где пассивное состояние по каким-либо причинам менее устойчиво, чем на остальной поверхности. Такими участками могут быть неметаллические включения, структурные дефекты или участки с менее совершенной фазовой или адсорбционной пленкой, границы зерен и т. д. На этих участках хлорид-ионы относительно легко вытесняют кислород с поверхности и способствуют началу развития коррозии. [c.166]

Исходя из изложенного можно заключить, что для возникновения активных центров, в которых могла бы развиваться питтинговая коррозия на нержавеющих сталях, достижение сплавом критического потенциала активирования является необходимым, но еще недостаточным условием. Чтобы сплав подвергся питтинговой коррозии, необходима еще и минимальная (критическая) плотность тока. Ее можно определить по следующим признакам [c.189]

В последние годы наметилась тенденция к использованию при анализе аппаратурных комплексов, включающих наряду со спектрометрами также мини-ЭВМ, что в случае нейтронно-активированных многокомпонентных сталей и сплавов существенно облегчает и ускоряет расшифровку их у-спектров. [c.212]

В большинстве случаев нужно защищать углеродистую или низколегированную сталь. Обычный для них защитный потенциал может быть достигнут в реальных практических условиях с применением протекторов из цинка, алюминия и магния. Для материалов с более положительными защитными потенциалами, например для высоколегированных сталей, сплавов меди, никеля или олова, можно применять также и протекторы из железа или активированного свинца (см. раздел 2.4). В настоящем разделе после краткого обзора мягкого железа как материала для протекторов рассматриваются только три вышеназванных металла и их сплавы. [c.175]

Наиболее распространенным из таких процессов переноса является диффузия в кристаллической решетке. Водород очень быстро диффундирует в большинстве металлов, особенно с о. ц. к. структурой решетки (стали и титановые р-сплавы), и поэтому вполне уместно сопоставить скорости растрескивания (например, в области II на рис. 2) со скоростями диффузии. Такое сравнение принято проводить на основе параметров активации (в частности, энергии активации) и в целом ряде работ было получено согласие данных для двух процессов в титановых сплавах [207], сталях [172, 308, 309] и некоторых других материалах [172]. Следует, правда, отметить, что обычно нет уверенности в протекании единственного термически активированного процесса и поэтому получение энергии активации растрескивания, близкой к энергии активации диффузии, не свидетельствует ни о наличии единственного диффузионного механизма переноса, ни даже об определяющей роли диффузии в процессе переноса водорода [39, 310]. Мы не сомневаемся, что некоторые явления водородного растрескивания контролируются диффузией, однако имеющиеся доказательства такого контроля не всегда достаточно убедительны. [c.129]

Желательно, чтобы затупившийся резец не был радиоактивным. Для этого длина активированной полоски должна равняться величине критерия затупления, установленного для данного вида обработки (чистовой или черновой) и марки твердого сплава или инструментальной стали. При этом необходимо учесть возможность образования тонких зазубрин , которые не должны учитываться при измерении износа. В связи с этим длина активированной полоски не должна превышать 0,1 — [c.124]

Установлено, что в чистом и активированном вазелиновом масле соответственно при амплитудах, равных пределу выносливости в вазелиновом масле и 2 %-ном растворе олеиновой кислоты, образы стали 45 получают примерно одинаковое приращение неупругой деформации, не приводящей к разрушению при /V=10 цикл нагружения. Образцы на воздухе достигают предела выносливости при более высоких значениях неупругих деформаций в приповерхностных слоях, что можно связать с усилившимся на этом уровне напряжений температурным фактором, который активизирует пластическое течение тонкого поверхностного слоя, способствуя одновременно ускоренному протеканию динамического деформированного старения, Циклический предел пропорциональности в жидких коррозионно-активных средах несколько больше, чем в воздухе, причем в дистиллате меньше, чем в соляном растворе (табл. 14). [c.84]

Химическая активность противозадирных присадок оценивается путем определения кинетики растворения в масле радиоактивной стали (облученной нейтронами по Fe ) или меди (активированной введением индикаторных количеств Ag ° в расплавленную медь) под действием испытуемых присадок. В табл. 2 для примера приведены результаты радиометрического определения химической активности некоторых композиций противозадирных присадок в сопоставлении с данными испытаний этих присадок на четырехшариковом аппарате по обычной методике. [c.186]

Основная стадия физико-химической очистки — коагулирование с последующим отстаиванием — в дальнейшем стала дополняться осветлением на зернистых материалах, сорбцией на активированных углях и ионообменных материалах, а затем и обработкой в аппаратах обратного осмоса и электродиализа. [c.103]

СОЖ В-296, В-32К, В-35 (ТУ 38—1— 01—88—70) — активированные серой, хлором и другими элементами минеральные масла различной вязкости. Назначение — механическая обработка резанием труднообрабатываемых материалов (нержавеющих сталей, жаропрочных сплавов). [c.54]

Производительность стационарного аппарата для активированного электродугового напыления АДМ-8 при распылении стали составляет 30 кг/ч, а ручного АДМ-10 - 1...18 кг/ч. Ионизация межэлектродного промежутка снижает ток дуги на 10... 15 % при той же производительности процесса. [c.353]

Растворение металлов в момент активирования пассивного СОСТО.ЯННЯ, например Ре, А1, нержавеющих сталей в азотной кислоте [c.21]

Первые два сплава иногда легируют титаном или ниобием для повышения допустимого содержания углерода и азота. Все эти сплавы можно закалять от 925 °С без ухудшения коррозионных свойств. Благодаря тому, что они сохраняют пассивность в агрессивных средах, их коррозионная стойкость обычно выше, чем у обычных ферритных и некоторых аустенитных нержавеющих сталей, представленных в табл. 18.2. Они более устойчивы, например в растворах Na l, HNO3 и различных органических кислот. Если по какой-либо причине происходит локальная или общая депассивация этих сталей, то они корродируют с большей скоростью, чем активированные никельсодержащие аустенитные нержавеющие стали, имеющие в своем составе такие же количества хрома и молибдена [8, 9]. [c.301]

Перед началом исследований выбранный для измерения износа участок детали активируется в течение 20—40 мин обычно дейтронами с энергией 14 МэВ и силой тока 1 мкА/с на специальном, ускорителе (циклотроне) до активности 10 мкКи. Толщина активированного слоя, зависящая от энергии дейтронов и ряда других факторов, устанавливается исследователем, который оценивает возможную величину износа поверхности при эксплуатации изделия. При активации деталей из низколегированных сталей дейтронами активируется стабильный изотоп Fe и образуются три основных радиоактивных изотопа (индикатора), соотношение которых определяется выходом ядерной реакции. [c.261]

Механическое активирование осуществлялось с помощью электромагнитного вибратора на частоте 50 Гц в широком интервале амплитуд (0.07—0.5 мм) и температур (20—1100° С). Нагрев образцов (кольца с размерами 80x50x15 мм из малоуглеродистой стали) производился в кольцевом индукторе высокочастотной установки ЛПЗ-2-67 со скоростью 8° . [c.230]

Исходньши компонентами покрытия служили электролитический никель, кристаллический кремний, аморфный бор, активированный уголь. Для введения хрома использовали чистый хром, нихром и карбид хрома. Элементный состав во всех случаях сохраняли постоянным. Покрытие наносили на образцы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т. Дисперсионной средой в шликере служил спиртово-водный раствор 1 1. Для обеспечения седиментационной устойчивости суспензии вводили 2 мае. % бентонита. Покрытие формировали в вакууме при температуре 1100 °С. Для исследования структуры покрытия из образцов готовили полированные шлифы. [c.114]

В табл. 11 даны значения потенциалов активирования и минимальной плотности тока, необходимой для возникновения питтин-гов, которые определялись по кривым заряжения для различных нержавеющих сталей в децинормальном растворе Na l. Для сравнения приводятся данные р потенциалах питтингообразования, полученные нами потенциостатическим методом. [c.189]

К труднорастворимым соединениям, образующимся на магниевых протекторах при обычной токовой нагрузке, относятся гидроксид, карбонат и фосфат магния. Впрочем, растворимость гидроксида и карбоната еще сравнительно высока. Очень низкую растворимость имеет только фосфат магния. Движущее напряжение у магниевых протекторов при защите стали при не слишком малой электропроводности и> >500 мкСм-см составляет около 0,65 В, т. е. в три раза выше, чем у цинка и алюминия. Магниевые протекторные сплавы применяются преимущественно там, где движущее напряжение цинковых и алюминиевых протекторов недостаточно или где опасность пассивации слишком велика. Магниевые протекторы используют при повышенном электросопротивлении среды и для получения большей плотности защитного тока. Объектами такой защиты могут быть стальные конструкции в пресной воде, балластные танки для пресной воды, водоподогреватели и резервуары для питьевой воды. В случае резервуаров для питьевой воды важное значение имеет физиологическая безвредность продуктов коррозии (см. раздел 21.4). Здесь нельзя, например, применять алюминиевые протекторы, активированные ртутью. В грунте магниевыми протекторами можно защищать небольшие сооружения при удельном сопротивлении грунта до 250 Ом-м и более крупные резервуары и трубопроводы при сопротивлении грунта до 100 Ом-м. На объектах, имеющих органические покрытия для защиты от коррозии, в средах со сравнительно хорошей проводимостью иногда может оказаться необходимым промежуточное включение омического сопротивления для ограничения тока, чтобы не допустить повреждения покрытия слишком большим защитным током, или чтобы предотвратить установление слишком низких потенциалов (см. раздел 6). [c.188]

Для нагрева под закалку и нормализацию борированных сталей рекомендуются ванны следующего состава 50% НаС1 + 50"/о КС1 для сталей 45, 40Х, ХВГ, 9ХС, ШХ15, У8, У10, У12 22 /о Na l + 78% ВаСЬ для борированных сталей, имеющих температуру нагрева под закалку 1000—1050° С. Для раскисления следует использовать березовый активированный уголь БАУ при температуре выше 950° С. [c.47]

Развитие коррозии под напряжением в зоне очага разрушения обусловливает наличие там специфических продуктов коррозии. Так, выполненный на установке УРС-60 в излучении железного анода рентгенофазовый анализ отложений на стенках трещин разрушений в ряде случаев выявил магнетит и сульфиды железа, являющиеся результатом коррозионного взаимодействия механически активированной трубной стали 17ГС с высокосернистой арлаи-ской нефтью. Наличие магнетита указывает на образование коррозионных трещин без доступа кислорода воздуха. Сульфиды железа на поверхности излома были выявлены при воздействии концентрированного раствора азотнокислого кадмия, подкисленного соляной кислотой. О их присутствии свидетельствует желтая окраска, обусловленная наличием сульфида кадмия. [c.228]

Необходимо иметь в виду, что создание растягивающих напряжений в металле за счет приложения внешних механических воздействий влияет не только на потенциал активирования, но и на потенциал коррозии, который, как было показано на примере мартенситной стали, в первый момент (до появления трещины) после приложения нагрузки смещается в положительную сторону, достигая некоторого минимального значения ф [1511. Таким образом, создание растягивающих напряжений благоприятствует сближению этих потенциалов и увеличивает вероятность коррозионного растрескивания, которое начинается в тот момент, когда эти потенциалы принимают одно и то же значение. Дальнейшее поведение потенциала коррозии оп-оеделяется в основном процессом активирования поверх- [c.34]

Зависимость амплитуды напряжений от амплитуды деформацпи определяется кривой циклического деформирования. Во всей области амплитуд, соответствующих числу циклов до разрушения образца N — 10 -Г 10 , она приведена на рис. 2. У материалов с кубической объемноцентрировапной решеткой важно учитывать термически активированную компоненту 0( (3]. Методом падения напряжения определили термически активированную компоненту ое -= 65 МПа 14] используемой стали. [c.16]

Сопоставлены основные результаты статистической теории нетли гистерезиса с эксперименталышм исследованием стабилизированной петли гистерезиса низкоуглеродистой стали. Показано, что общее напряжение можно разделить на компоненты эффективного и внутреннего напряжений. Внутреннее напряжение зависит от распределения объемов с разными пределами текучести. На основе релаксационных эксперил ентов получены характеристики термически активированного процесса, определяющего аффективное напряжение при резных температурах. [c.422]

Сталь, заделанная в бетон, хорошо защищена от коррозии при условии, что бетон имеет достаточно низкую пористость, что в нем нет трещин и что слой бетона над сталью достаточно толст. Обычно рекомендуют толщину 20 мм. Стальная поверхность в контакте со щелочным бетоном пассивируется. Однако, если часть поверхности оказывается обнаженной, например в местах трещин в бетоне или на незаделанной части, там могут появляться активные участки, а они вместе с пассивной поверхностью, находящейся в бетоне, могут образовать так называемые активно-пассивные элементы (рис. 98). В этом случае активированная поверхность становится анодом и локально корродирует, а пассивная стальная поверхность действует как катод. Действие таких активно-пассивных элементов иногда ведет [c.107]

Фосфорная кислота классифицируется как предельный агент в отношении действия на нержавеющую сталь. Сильное влияние оказывают концентрация, температура и примеси (фториды, фторсиликаты). Твердые частицы, такие, как активированный уголь или диатомовая земля и окислы железа, находясь на поверхности сталей, вызывают ее коррозию. Полирование поверхности повышает устойчивость металла. Стали типа II и более легированные с низким содержанием углерода значительно устойчивее. [c.466]

Следует отметить широкие пределы изменения энергии активации в области II (определенной исходя из представления о единственном термически активированном процессе, контролирующем скорость растрескивания в этой области) от 85 кДж/моль для данных рис. 46 до 16 кДж/моль [2]. Для данных, представленных на рис. 47, эта величина равна 23 кДж/моль [207], что со гласуется с результатами исследования КР титановых сплавов [296]. Для некоторых других комбинаций материал — среда в литературе приводились значения около 38 кДж/моль [172]. Несмотря на попытки детальной интерпретации [2, 172, 207, 296], в общем неясно, какой строгий смысл имеют (если имеют) эти различные величины. В некоторых случаях полученные результаты согласуются с литературными значениями энергии активации диффузии водорода в исследованных металлах (вопросы диффузии обсуждаются ниже). Примерами могут служить данные для Ti [207] и результаты испытаний сплавов N1 и А1 и высокопрочной стали в дистиллированной воде [172]. В трех последних случаях энергия активации диффузии водорода составила около 40 кДж/ моль. Однако не чувствуется, чтобы подобные энергетические сравнения были очень полезными для понимания рассматривав- [c.124]

Новая дуплексная нержавеющая сталь (26Сг — 6Ni — 0,4 u — ЗМо с добавками вольфрама и азота), обладающая повышенной стойкостью к щелевой коррозии в морской воде, разработана в Японии [158]. В этой же работе применен рювый метод лабораторных испытаний на щелевую коррозию, заключающийся в погружении образцов в раствор, содержащий 3 7о Na l, 0,5 М Маг804 и активированный уголь. Результаты ускоренных лабораторных испытаний хорошо согласуются с натурными испытаниями. [c.183]

Основным компонентом стали, препятствующим активированию поверхности ионами хлора, является хром. Чем выше его концентрация, тем более устойчив сплав. Пассивность, т.е. химическая устойчивость стали, особенно сильно увеличивается после повышения в ней содержания хрома выше 10-12%. Стапи с 13%-ным содержанием хрома относятся уже к категории нержавеющих. Однако установлено, что минимально необходимое содержание хрома для придания стали стойкости к питтингу должно составлять 17%. [c.72]

Коррозионные свойства хромистых сталей во многом зависят от содержания в них углерода. При увеличении содержания углерода до 0,3-0,4 % в сталях с 13-15%-ным содержанием хрома наблюдается резкое понижение коррозионных свойств. Следует иметь в виду, что высокохромистые стапи после закалки имеют более высокую коррозионную устойчивость, чем в отожженном состоянии. Никель сам по себе легко активируется ионами хлора, однако введение его в сплав железо-хром резко повышает сопротивление сплава активирующему действию хлоридов благодаря приданию стали аустенитной структуры, обладающей повышенной стойкостью в растворах хлоридов, т.е< стойкостью к точечной коррозии. Наиболее устойчиво сохраняется в растворах хлоридов пассивное состояние стали с полностью аустенитной структурой. Молибден и кремний препятствуют активированию нержавеющих сталей ионами хлора. [c.72]

Карбюризатор полукоксовый (ГОСТ 553.5—76) — зерна активированного каменноугольного полукокса размером 3,6—10 мм (84%), 10—14 мм (12%), менее 3,6 мм (4%), покрытые пленкой углекислого бария в пределах 10—14% серы не более 0,30% влаги 6%. Продукт поставляют в бумажных мешках илп деревянной таре. Применяется для цементации стали. [c.427]

МР-1 (ТУ 38-101-247—73). Светло-коричневая маслянистая жидкость, основой которой является высокоочищенное нефтяное масло, активированное для условий высоких контактных нагружений и температур противоизносными и нротивозадирными присадками. Плотность 0,8—0,93 г/см , вязкость кинематическая при 50° С 14—19 сСт, температура вспышки в открытом тигле 160° С. Применяют при точении, резьбо- и зубонарезании конструкционных сталей и сверлении коррозионно-стойких сталей. [c.475]

Данные по влиянию шероховатости на коэфициент трения для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости приведены на фиг. 13. Удельное давление дано по Герцу. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью.) [c.126]

Зависимость коэфициента трения от давления для стали марки ШХ15 при трении трёх сферических ножек по плоскости изображена на фиг. 14. (Очистка очень тщательная — активированной угольной пылью) [17]. [c.126]

Жирные кислоты и спирты брались КаЫЬапш и затем перекри-сталлизовывались из их спиртовых растворов. Измерения велись на поверхности из твердой инструментальной стали, отполированной на заводе Калибр . Чистота поверхности достигалась путем трения обезжиренной в Сокслете ваты, с нанесенным на нее слоем активированного угля, о поверхность пластинки в течение нескольких минут, после чего активированный уголь смывался бензолом. Чистота поверхности проверялась по значению ц. Аналогичным методом чистились стальные иглы ползунка. Нанося на стальную [c.153]

Фильтры следует загружать стружкой из простой углеродистой стали (ни в коем случае не легированной). Стружка должна быть чистой, обезжиренной и иметь свободную от ржавчины поверхность металла. Перед загрузкой стружку промывают горячим ( 70—80° С) раствором тринатрийфосфата (хуже — едкого натра), тут же помещают ее в фильтр и промывают горячей водой. После этого фильтр заполняют на 20—30 мин 2—3%-ным раствором соляной или серной кислоты для активирования поверхности металла и опять промывают горячей водой, после чего включают фильтр в работу. Очень важна плотная набивка (трамбовка) стружки в фильтре наилучшую плотность заполнения дает стружка от строгальных станков в виде колец или полуколец. Оптимальная толщина стружки 0,5—1 Л1Л1. Более тонкая стружка быстро изнашивается, а толстой стружкой трудно плотно набивать фильтр. [c.392]

У. образует с др. элементами твёрдые соединения— карбиды (напр., близкий по твёрдости к алмазу карборунд Si , карбид бора В4С, также обладающий высокой твёрдостью карбид железа Fej , входящий в состав сталей). У.—осн. элемент углей, он составляет 91—99,5% кокса, к-рый применяется в металлургии, Из графита изготовляют электроды, мембраны микрофонов, грифели карандашей, графитовые смазки. Специально обработанный У.— т. н. активированный У., характеризующийся высокой уд. поверхностью (до 100 м /г и выше), используют как сорбент. Высокочистый графит служит замедлителем нейтронов в ядерных реакторах. Алмаз применяют как абразивный материал для обработки металлов и др. материалов. Искусств, радионуклид С в форме разл. соединений используют в хим., биол. и медицинских исследованиях. [c.202]

На спекание спрессованные заготовки поступают обычно в коробках или тиглях из окалиностойкой стали. Втулки пересыпают крупкой из активированного угля или порошком из древесного угля. Усадка при спекании может достигать 10 %. [c.46]

Для производства качественных образцов из карбидостали количество жидкой фазы не должно превьппать величины, достаточной для активирования усадки. Для этого следует обеспечить равномерный нагрев заготовки до температуры эвтектического взаимодействия Ti со сталью, а дальнейший нагрев до оптимальной температуры спекания нужно вести крайне осторожно. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...