Импульсные схемы зажигания

Импульсные схемы зажигания [c.10]

Для зажигания ГРП с потребляемой мощностью, превышающей сотни ватт, а зачастую и для Зажигания маломощных ГРП нашли широкое применение импульсные схемы зажигания. Такие схемы во многом сходны с силовыми импульсными источниками электропитания. Импульс инициирования может быть сформирован быстрой (импульсной) разрядкой предварительно заряженного емкостного накопителя энергии, индуктивного накопителя илн накопителя в виде [c.10]

Задачу формирования мощных инициирующих импульсов решают схемы двухступенчатого зажигания. В таких схемах на первой стадии предварительный пробой ГРП производится с помощью маломощной импульсной схемы зажигания (подобной одной из описанных). На второй стадии происходит. разрядка непосредственно на ГРП дополнительного конденсатора с большой запасенной энергией,, достаточной для- перевода ГРП в дуговой сильноточный режим, характеризующийся падением напряжения на газоразрядном промежутке, меиьшем, чем 1/заж при одноступенчатом импульсном зажигании. Перевод ГРП в дуговой режим обусловливает подхват в [c.16]

Описаны способы и схемы зажигания газоразрядных приборов, входящих в состав излучателей лазеров. Рассмотрены различные способы преобразования источников напряжения в источники тока, поскольку внешняя характеристика последних обеспечивает устойчивое питание газового разряда и минимальные потери мощности при зарядке емкостных накопителей энергии, которые используются в импульсных источниках питания. Приведены схемы и основные расчетные соотношения для выбора элементов разрядного контура импульсного излучателя, зарядных устройств емкостных накопителей энергии. [c.4]

Рис. 1.6. Принципиальная схема зажигания с импульсным трансформатором (а), схема замещения (б) и изменение вторичного напряжения при различном соотношении частот составляющих (в)

В отдельных случаях это обстоятельство можно использовать на практике. Так, при йсв=0,6 и in=l (t0i=t02) вторая полуволна в 1,6 раза больше первой н имеет максимально возможное значение. Поэтому схему зажигания рассчитывают из условий обеспечения пробоя ГРП на второй полуволне (здесь пробой облегчается также остаточной ионизацией газа, сохраняющейся от первой полуволны). В такой схеме может быть применен относительно простой импульсный трансформатор с легко реализуемым Асв=0,6 и выбрано минимальное начальное напряжение на формирующем конденсаторе I (см. рис. 1.6,а). Для выполнения условия t0i=t02 параллельно первичной или вторичной обмотке трансформатора подсоединяется конденсатор небольшой емкости, с помощью которого осуществляют подгонку резонансных частот первичного и вторичного контуров. [c.14]

Разрядка конденсаторов происходит в течение второй половины полуволны питающего напряжения. При подаче на управляющие электроды тиристоров Д7 и Д8 запускающего импульса они открываются и конденсаторы разряжаются на импульсную лампу (схема зажигания лампы не показана). В процессе разрядки накопительные конденсаторы оказываются включенными по отношению к лампе последовательно, и поэтому на нагрузке возникает удвоенное напряжение. [c.50]

Зажигание ГРП зависит не только от степени перенапряжения на газоразрядном промежутке, но и от длительности инициирующего импульса и частоты затухающих колебаний в нем. Длительность Этого импульса должна быть больше времени зажигания разряда, складывающегося из времени запаздывания начала развития пробоя и времени формирования канала высокоионизированной плазмы. Увеличение амплитуды и длительности импульса. равносильно увеличению энергии в нем. С увеличением энергии в инициирующем импульсе уменьшается напряжение зажигания t/заж. Предел уменьшения t/заж достигается при увеличении энергии до значения, способного вывести разряд на рабочий, стационарный участок при этом Из т приближается к значению напряжения погасания U-a. Очевидно, что импульсная мощность должна выть сравнима с мощностью основного источника питания. В особых случаях, когда требуется иметь минимально возможное 1/заж, увеличение импульсной мощности находит практическое применение (схемы с двухступенчатым зажиганием). Если особых требований к величине t/заж не предъявляется, то амплитуду инициирующих импульсов t/ин выбирают в 1,5—2 раза выше напряжения пробоя ГРП. Частота затухающих колебаний в импульсе, как рассматривалось ранее, влияет на t/заж для конкретных ГРП может быть найдено такое ее значение, при котором t/заж становится наименьшим. [c.6]

На рис. 1.9 изображена схема двухступенчатого зажигания. Маломощный импульс инициирования формируется путем разрядки конденсатора С1 через коммутатор РК на первичную обмотку импульсного трансформатора ИТр. Высоковольтный импульс со вторичной обмотки прикладывается к газоразрядному прибору Л через-блокирующий конденсатор Сел и пробивает ГРП. В момент пробоя-мощный конденсатор С2 разряжается на ГРП и переводит его в дуговой режим, что вызывает прохождение рабочего тока от источника (питания. Зарядка формирующего конденсатора С произво- [c.17]

Наиболее часто в приборах дугового разряда используются схемы последовательного импульсного зажигания. Это связано, главным образом, с конструктивными удобствами подвода импульсного зажигания газоразрядному прибору, особенно при. наличии жидкостного охлаждения баллона трубки. [c.53]

В схемах импульсного зажигания используется разрядка предварительно заряженного конденсатора через коммутатор на первичную -обмотку повышающего трансформатора. В качестве коммутатора могут выступать тиратроны, механические и вакуумные разрядники, тиристоры. На рис. 3.11 показана схема тиратронного блока зажигания. Она состоит из высоковольтного выпрямителя (трансформатор Тр1, диоды Д1—Д4 и конденсатор С2), от которого через балластные резисторы Ш, R2 и первичную обмотку импульсного трансформатора Тр2 заряжается накопительный конденсатор СЗ до [c.53]

В модуляторах МТ-42 и МИЛ-49 применены блоки зажигания МТ-ЗПЖ и МТ-2ПЖ, выполненные в виде типовых модулей по единой электрической схеме (рис. 3.13,й). В качестве базы послужила схема.блока зажигания МТ-ШЖ, разработанная для источника питания МИЛ-35 лазерной установки Корунд . Схема содержит зарядное устройство и разрядный контур. Зарядное устройство, предназначенное для зарядки формирующего конденсатора, выполнено по схеме удвоения напряжения на диодах Л1, Д2 и конденсаторах С/, С2. На входе схемы включен повышающий трансформатор Тр1. В разрядный контур входит формирующий конденсатор С2, первичная обмотка импульсного трансформатора Тр2 и коммутатор Рр (вакуумный разрядник типа Р-24). [c.55]

Конденсатор СЮ заряжается до максимального напряжения на выпрямителе. Процесс разрядки СЮ на импульсную лампу собственно и определяет перевод вспомогательного канала разряда из маломощного режима в сравнительно мощный режим дежурной дуги, поддерживаемый далее схемой однофазного ИЕП. Для ограничения бросков тока разрядки СЮ при зажигании лампы служит резистор R12. Диоды Д24, Д25 необходимы для развязки они исключают возможность попадания напряжения с формирующей линии на СЮ. Реле Р2 предназначено для автоматического отключения подачи управляющих импульсов на блок МТ-ЗПЖ после зажигания дежурной дуги во избежание появления помех от инициирующих импульсов. [c.61]

Одной из особенностей, которую следует учитывать при разработке схем, является то, что системы управления работают в условиях сильных импульсных помех, возникающих как внутри самой установки, так и вне ее. Например, внутри установки помехи появляются в момент включения тиристоров зарядного и разрядного коммутаторов, при срабатывании блоков зажигания, во время зарядки и разрядки накопителя и т. п. Без принятия специальных мер по подавлению помех и повышению помехоустойчивости узлов системы управления оказываются практически неработоспособными. [c.76]

В разрядный блок входят накопительные конденсаторы С2 и СЗ, разрядные индуктивные элементы L2 и L3, разрядный коммутатор на тиристорах Д12 и Д/З, схема импульсного зажигания на разряднике Рр и источник питания дежурной дуги МТ-2ИТ. Каждый из накопительных конденсаторов С2 и СЗ подключен через соответствую- [c.80]

При замкнутых контактах прерывателя в схеме пойдет ток по цепи положительный вывод аккумуляторной батареи — амперметр — контакты выключателя зажигания — добавочный резистор — первичная обмотка катушки зажигания — резистор Я коммутатора — первичная обмотка импульсного трансформатора — контакты прерывателя — масса автомобиля — отрицательный вывод аккумуляторной батареи. В результате падения напряжения на резисторе Я потенциал базы станет меньше потенциале эмиттера и транзистор откроется. При этом сопротивление тран.%истора сос- [c.96]

Добавочный резистор, состоящий из двух секций и соединен последовательно с первичной обмоткой катущки зажигания. В отличие от обычной схемы батарейного зажигания при пуске двигателя не все сопротивление добавочного резистора замыкается накоротко контактами 5, а только одна его секция Обе секции добавочного резистора в отличие от обычной системы батарейного зажигания не выполнены как одно целое с катушкой зажигания, а представляют собой самостоятельный агрегат. Другим самостоятельным агрегатом контактно-транзисторной системы является транзисторный коммутатор, в котором конструктивно объединены следующие элементы схемы транзистор Т, стабилитрон ОД, диод Д, импульсный трансформатор Тр, резисторы Я1 и Я2 и конденсаторы С1 и С2. Литой алюминиевый корпус транзисторного коммутатора (рис. 43) снабжен ребрами и служит теплоотводом для транзистора.. Гнездо корпуса, в котором помещен транзистор, залито эпоксидной смолой. Заливка смолой предохраняет транзистор от повреждений. [c.81]

Конденсатор С2 предназначен для защиты транзистора от случайных перенапряжений в цепи питания схемы (например, при работе без батареи, при неисправности регулятора напряжения, коротком замыкании в обмотках генератора, ухудшении контакта с массой генератора и регулятора). При увеличении скорости запирания транзистора импульсным трансформатором Т2 скорость спада силы тока первичной цепи достаточна для получения необходимого вторичного напряжения, поэтому в контактно-транзисторных системах зажигания конденсатор параллельно контактам прерывателя не включается. [c.133]

Одно из условий возбуждения дуги в исследуемой трубке сводится к тому, что разрядный ток поджигающего импульса должен превосходить некоторое пороговое значение, лежащее около 0,4 а. Чтобы зажигание дуги носило вполне регулярный характер, при измерениях были использованы такие параметры схемы, вырабатывающей импульсы, при которых максимальное значение разрядного тока поджигающего импульса составляло 5—10 а. Осуществление таких условий поджигания не обеспечивало, однако, регулярного подхватывания дуги главным анодом трубки при некоторых условиях опыта. Так, например, в присутствии магнитного поля разряд не подхватывался в значительном проценте случаев, если импульс имел форму полуволны синусоиды, характерную для формирующей цепи, составленной из емкости, тиратрона и индуктивной нагрузки. Эти пропуски в подхватывании, по всей вероятности, были связаны с обратным током тиратрона и резко изменяли статистическое распределение жизненных циклов дуги. Они искажали результаты измерений средней продолжительности ее существования. Пропусков в подхватывании дуги и связанных с ними искажений не наблюдалось при использовании чисто апериодического импульса, получавшегося в результате разрядки емкости через тиратрон и достаточно большое активное сопротивление. По этим соображениям при выполнении основной массы измерений употреблялся поджигающий импульс чисто апериодического типа. Длительность импульса оказывалась несущественной при условии, что она оставалась заведомо меньше естественной продолжительности существования исследуемой дуги. Постоянная времени разрядки емкости через нагрузочное сопротивление импульсной цепи составляла в первых опытах около 10 сек, а в последующем была уменьшена до 5 10 сек, причем длительность импульсов по порядку величины составляла 10" сек. 58 [c.88]

Дальнейшим усовершенствованием системы зажигания является замена прерывателя импульсным генератором с полупроводниковым усилителем. Поэтому ток в первичной цепи катушки зажигания получается прерывистым. На таком принципе основаны схемы бесконтактных транзисторных систем зажигания, которые вследствие отсутствия контактов имеют более высокую надежность. [c.133]

А, длительность 40...200 мкс. Для подавления высокочастотных колебаний в цепь импульсной стабилизации необходимо включить резистор с сопротивлением 1... 2 Ом. Импульсная стабилизация дуги может быть реализована и при установке фазорегулятора во вторичной цепи трансформатора. На рис. 4.109, з дана схема ТТ с устройством генерации высоковольтных импульсов, обеспечивающих первоначальное зажигание и повторное возбуждение дуги. В момент включения тиристора зарядный ток конденсатора С наводит во вторичной обмотке высоковольтного трансформатора Т2 импульс высокого напряжения, достаточный для пробоя межэлектродного промежутка. Конденсатор Сф защищает источник питания от перенапряжений. [c.235]

В т. т. р. с электростатич. управлением слабое тормозящее электроны поле Е между управляющей сеткой и сеткой подготовит, разряда управляет потоком электронов, диффундирующих из плазмы подготовит. разряда (горящего между Сх и катодом, рис. 2). Зажигание разряда происходит при уменьшении Е (увеличении 11 до критич. величины), т. т. р. с электростатич. управлением допускают управление как импульсами, так и медленно меняющимися напряжениями. Обычно на , подают напряжение смещения ем> меньшее критич. величины. Входной импульсный сигнал подается через разделит, емкость Ср, а статич. управляющее напряжение — через сопротивление Л. В логических Т. т. р. с неск. унр. сетками анодный разряд зажигается лишь нри опред. комбинациях входных сигналов (см. Логические схемы). [c.186]

Как видно из схемы, катушка зажигания находится внутри пульта. Напряжение на ее первичной обмотке (см. рис. 32) измеряется импульсным вольтметром, собранным на элементах ИЛг, Сг, Дг—Дз. Резисторы Яг—йз выравнивают обратные напряжения на диодах Дг—Дз- Свеча зажигания (разрядник Ррг) находится снаружи пульта. Расстояние между ее электродами должно быть равно 2—3 мм. [c.60]

В системах с импульсным накоплением энергии накопительный конденсатор заряжается одним мощным импульсом сразу же после окончания искрового разряда в свече зажигания. На рис. 5 приведена принципиальная схема конденсаторной системы зажигания с импульсным накоплением энергии, а на рис. 6 [c.13]

Рис. 7. Электрическая схема конденсаторной системы зажигания с импульсным а — с тиристорным оптроном, б — с заменой оптрона транзистором, в — с гер-

Ручной зажигатель-пробник и испытатель для проверки осветительных устройств с импульсной схемой зажигания Испытатель для проверки осветительных устройств со схемой быстрого зажигания Прибор переносный Вольтметр переменного тока Люксметр Яркомер Строботахометр [c.97]

Схемы включения люминесцентных и ртутных ламп — импульсное замедленное зажигание, быстрое зажигание, мгновенное зажигание. Пускорегулирующие устройства для включения этих ламп. [c.325]

Полная передача энергии во вторичный контур, как указывалось, возможна при 6,. .. Этим значениям соответствует /гов=0,882 (>,946 . .. Для первой полуволны полная перекачка энергии во вторичный контур возможна только при fe B= l. Такие значения йсв трудно достижимы для реальных импульсных трансформаторов, предназначенных для схем зажигания. Практически эти трансформаторы имеют йсв=0,4—0,8. [c.14]

На рис. 1.8 приведены варианты выполнения схем зажигания. В схеме рис. 1.8,а формирующий конденсатор С1 подключается к первичной обмотке импульсного трансформатора ИТр с помощью вакуумного разрядника Pp. Импульс запуска на управляющий электрод разрядника поступает через импульсный трансформатор Тр2. Зарядка С1 производится через повышающий трансформатор Тр1 и выпрямитель по схеме удвоения. Схема удвоения собрана на днодах [c.15]

При повышенных частотах следования запускающих импульсов в схемах зажигания могут быть. применены модификации тиристорных ключей с принудительной коммутацией и различные схемы ин верторов [И, 12]. Одна из таких схем приведена а рис. 1.8,в. Здесь используются два управляющих сигнала один подготавливает схему, другой определяет момент возникновения инициирующего импульса. Вначале включают тиристор Д1. Через индуктивность L заряжается конденсатор С1 до удвоенного. напряжения питания UnuT, после чего Д1 закрывается. Далее включают тиристор Д2, и конденсатор С1 разряжается на импульсный трансформатор ИТр, Диод ДЗ служит для той же цели, что и диод Д2 в предыдущей схеме. [c.16]

Схема рис. 1.9 специально предназначена для совместной работы в комплексе с исгочником для непрерывного питания ГРП. Однако двухступенчатое зажигание часто применяется и в импульсных-источниках электропитания, у которых имеется блок питания дежурной дуги. В подобных случаях функции второй ступени выполняет сам импульсный источник питания, а блок дежурной дуги поддерживает непрерывный разряд. Для запуска такой системы сначала заряжают накопитель импульсного источника питания до 1 пит>1 заж,. затем включают блок питания дежурной дуги и одновременно подают на ГРП инициирующий сигнал от схемы зажигания. Инициирующий импульс пробивает ГРП, накопитель разряжается и переводит его в дуговой режим, после чего блок питания дежурной [c.17]

Для инициирования зажигания дугового газового разряда используются различные схемы зажигания, рассмотренные в гл. I. Выбор схемы зажигания определяется в основном тактико-техническими требованиями и условиями эксплуатации. При отсутствии надлежащих специальных высоковольтных кабелей, разъемов и других радиокомпонентов, а также с целью уменьшения импульсных потерь и уровня помех устройства импульсного зажигания располагают, как правило, вне источника питания в непосредственной близости от излучателя. [c.53]

I в модуляторе МИЛ-31 использована двухступенча тая схема зажигания лампы накачки. Первая ступень импульсного зажигания состоит из схемы умножения (диоды Д16 — Д19 и конденсаторы С4 — С7), воздушного разрядника Рр и импульсного трансформатора Тр2. Режим дежурной дуги лампы накачки обеспечивается источником тока МТ-2ИТ, который выполнен на основе маломощного Т-образного ИЕП на дросселе Др2 и конденсаторе С8. Согласование выходной характеристики источника тока с вольт-амнерной характеристикой лам- пы накачки производится повышающим трансформатором ТрЗ и выпрямителем В. К лампе Л источник тока подключается через дроссель Др1 и обмотку реле Р4. На холостом ходу ИЕП выходное напряжение МТ-2ИТ [c.81]

Освещение включается ручным переключателем света ПС, имеющим, как обычно, три позиции а) всё выключено б) малый свет и задний фонарь в) главные фары и задний фонарь. Переключение главных фар с дальнего света на ближний (во избежание ослепления встречных) производится отдельным ножным переключателем ЯЯ(ДС—дальний свет С—ближний свет). Манометр мас а М, термометр воды Т и указатель бензина (бензиномер) УБ работают на электрическом принципе передачи показаний от своих датчиков манометр и термометр—термовибрационной (импульсной) Системы, бензиномер же—реостатный. На схеме фиг. 47 означают СТ — стартер (типа СТ-15) Я—распределитель (типа Р-21) С—звуковой сигнал (гудок) S —выключатель стоп-сигнала, связанный с тормозной педалью ЯЛ — контрольная лампа дальнего света /У — выключатель освещения приборов ЗЖ—замок (выключатель) зажигания LUT — штепсельная розетка для переносной лампы ЛТ—кнопка гудка ДМ—датчик манометра ДТ—датчик термометра Р Б-реостат бензиномера ЗФ — комбинированный задний фонарь и стоп-сигнал [c.327]

В схеме внешнего зажигания (рис. 1.2,а) инициирующий сигнал подается на внешний электрод зажигания ГРГТ. Электрод зажигания таких приборов выполняется в виде электропроводящих элементов, расположенных на поверхности газоразрядной трубки. Например, в импульсных лампах электрод зажигания представляет собой полоску из токопроводящей мастики, нанесенной на колбу из стекла (ИФК-120), либо выполнен в виде тонкой проволочки, навитой на трубку (ИФК-2(Ю0) [5]. В некоторых случаях в качестве внешнего электрода зажигания используется изолированный металлический [c.7]

После установления дежурной дуги срабатывает реле Р4 и контактами Р4.3 отключает схему импульсного зажигания, а контактами Р4.2 блокирует кнопку Пуск . Через контакты Р4.1 подается питание на обмотку реле Р2, которое срабатывает через 2,5 с и обеспечивает пи-тание обмотки магнитного пускателя Р1. Контачктами PI.1 и Р1.2 производится подключение силовой части модулятора к питающей сети. Сразу же "начинается процесс зарядки конденсатора С1 в схеме принудительной коммутации зарядных тиристоров Д5, Д6. Зарядка осу ществляется от диодного мостика Д1 — Д4 через рези-сторы R1 и R2. [c.83]

Транзисторный коммутатор ТКЮ2 обеспечивает периодическое прерывание тока в первичной обмотке катушки зажигания. Он состоит (см. схему рис. 28) из германиевого транзистора ГТ701-А, импульсного трансформатора ИТ, германиевого диода Ди кремниевого стабилитрона Дет, двух керамических сопротивлений / 1=2 ом и / 2=20 ом, конденсатора С] емкостью 50 мкф. Поскольку через транзистор проходит большой ток, он вместе с другими узлами транзисторного коммутатора помещен в алюминиевый оребренный корпус, обеспечивающий хороший отвод тепла, и для предохранения от влаги залит эпоксидной смолой. [c.109]

В этих системах применялись системы защиты выходного транзистора от импульсных перенапряжений, защиты силовой части и управляющей части электронной схемы от импульсных перенапряжений и изменении полярности бортовой сети автомобиля. Были,устранены некоторые частные недостатки схемы коммутатора ТК200, например была решена проблема автоматического отключения силовой части коммутатора и катушки зажигания от источника тока при включенном зажигании и невращающемся вале двигателя. [c.230]

Путь тока в цепи управления транзистора (см. пунктирные стрелки на схеме) положительный зажим батареи — зажим тягового реле стартера — зажим АМ включателя зажигания — ротор включателя — зажим КЗ включателя — два добавочных резистора СЭ107 — первичная обмотка катушки зажигания — безымянный зажим транзисторного коммутатора, затем ток разветвляется на три параллельные ветви вторичная обмотка импульсного трансформатора ИТ, резистор R2 и электроды Э Б транзистора. [c.135]

Для повышения устрйчийости горения дуги применяются, им пульсные возбудители дуги.. Принцип работы их заключается в подаче кратковременных импульсов повышенного напряжения (200—300 В) синхронно с изменением напряжения — в момент перехода синусоиды сварочного тока через нуль при повторном зажигании дуги. Импульсные возбудители дуги по сравнению с осцилляторами имеют ряд преимуществ, они более надежно обеспечивают повторное зажигание дуги, не вызывают радиопомех. При применении импульсных возбудителей дуги напряжение холостого хода трансформатора может быть снижено до 40—50 В. Мощность, развиваемая импульсным возбудителем во время кратковременного импульса, значительно больше мощности осциллятора. Принципиальная схема генератора импульсов приведена на рис. 47. Импульсный возбудитель ИВ подключается в сварочную цепь параллельно сварочному трансформатору. [c.108]

Электрическая схема установки обеспечивает зажигание дуги пробоем дугового промежутка высокочастотной искрой осциллятора стабильное горение дуги, благодаря применению специального импульсного стабилизатора подачу аргона в зону дуги за 2—3 сек до начала сварки и прекращение подачи аргона через 6—10 сек после окончания сварки или немедленное прекращение подачи аргона в случае невозбуждения дуги в начале сварки и автоматическое отключение установки в случае обрыва дуги. Прекращение сварки производится ножной педальной кнопкой. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...