Панели Нагрузки критические

Панели трехслойные квадратные плоские — Расчет проверочный при сотовом заполнителе 320—324 - прямоугольные плоские—Нагрузки критические 274—279 — Параметры жесткостные 274, 278 [c.460]

Для увеличения изгибной жесткости тонкостенных элементов конструкций широко используют трехслойные пластины, панели и оболочки. В них два несущих тонких слоя из высокопрочного и жесткого материала (металл, стеклопластик, боро- или углепластик и т. д.) разделены толстым слоем значительно более легкого и менее прочного заполнителя (пенопласт, соты, гофры и т. д.). Внешние нагрузки воспринимаются в основном за счет напряжений в несущих высокопрочных слоях. Роль заполнителя сводится к обеспечению совместной работы всего пакета при поперечном изгибе. Основные особенности расчета на устойчивость таких элементов конструкций выявляются при рассмотрении простейшего примера определения критических нагрузок сжатого трехслойного стержня. [c.113]

В этом случае пластинка может также нести после потери устойчивости панели возрастающую нагрузку, ве- j личина которой во много раз превышает критическую. [c.202]

Требуется определить критическую сжимающую нагрузку для фрезерованной стрингерной панели, опирающейся на две жесткие нервюры (рис. 11.11 и 11.12). В процессе сжатия торцы панели остаются параллельными плоскости XY. Для этих граничных условий наименьшей критической силе соответствует симметричная форма потери устойчивости. Поэтому анализ можно выполнять на половине [c.424]

Предполагая, что потеря устойчивости произойдет из-за перехода некоторых элементов в пластическую зону, получим оценку критической нагрузки для анализа с нелинейным поведением материала. Чтобы в статической форме равновесия напряжения в панели достигли предела текучести, необходимо приложить [c.432]

Для проверки эффективности и достоверности предложенной методики решены две тестовые задачи. Нелинейный расчет на устойчивость по предложенной методике проводился для синусоидальной арки, изображенной на рис. 3.4 и пологой цилиндрической панели, изображенной на рис. 3.5. Кривые изменения суммарной критической нагрузки для этих конструкций приведены на рис. 4.9 и 4.10 соответственно. Найденные из нелинейного расчета по программе ПРИНС значения суммарной критической нагрузки составили /) =13.8 кН для [c.117]

Расхождение с полученным решениям составляет 3,2%.Теоретическое значение критической нагрузки для цилиндрической панели найдено в [c.117]

Расчеты по определению критических нагрузок для панелей, нагруженных внешним давлением р и осевыми погонными сжимающими нагрузками pR 2, проводились по программе [42]. Определение разрушающих нагрузок выполнялось с использованием методики (см. 2.4). Результаты расчета представлены на рис. 5.18. Сплошной линией показана зависимость критического давления от угла армирования ф для данной структуры обшивок, штриховой — зависимость предельного давления по условию прочности. Из графика видно, что данная конструкция при всех вариантах несущих слоев будет разрушаться вследствие потери устойчивости. Наибольшие критические давления соответствуют углам укладки 45—60°. [c.235]

Местная потеря устойчивости обшивки для стрингерно-шпангоутной оболочки представляет собой потерю устойчивости прямоугольной в плане цилиндрической панели, размеры которой определяются расстоянием между соседними ребрами. Критическое значение параметра нагрузки в этом случае можно получить аналогично (9.15.21), причем в формулы (9.15.22) вместо размеров" L и R подставляют величины (расстояние между соседними кольцевыми ребрами) и /т/тг (/2 - расстояние между соседними осевыми ребрами), а [c.237]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

При А = 4 зависимость р - носит монотонный характер. Потери устойчивости оболочки не наблюдается. При А =16 панель теряет устойчивость по симметричной форме. Верхняя критическая нагрузка равна рд = 192,8. Отмечается близкое совпадение результатов, полученных в настоящей работе и методом конечных разностей по алгоритму [57]. [c.90]

Расчет гибких панелей постоянной толщины. Достаточно надежным методом решения этого класса задач является метод продолжения по параметру, имеющий различные формы [60, 61, 47]. В рамках данной работы мы не будем касаться этого метода, ограничившись решением задач для нагрузок, не превосходящих верхние критические нагрузки р потери устойчивости. Такие решения можно получить вышеприведенным методом, взяв в качестве начального приближения = О. [c.123]

Результаты гл. 13 об устойчивости цилиндрической панели со слабо закрепленными прямолинейными краями дополнены исследованиями 3.Г.Ершовой [166, 167]. Ей получена зависимость критической нагрузки от граничых условий и геометрических размеров оболочки. [c.309]

Пологая цилиндрическая панель с начальным прогибом из материала с ограниченной ползучестью при сжатии вдоль образующей рассматривалась в [133]. Длительная критическая нагрузка здесь определяется выражением Гв/(1+с), где Тв — верхняя критическая нагрузка при сжатии упругой панели с начальным прогибом. [c.253]

Критическая нагрузка на единицу ширины одного из внешних слоев панели определяется по формуле [c.242]

Тщ, — критическая нагрузка при сжатии на единицу ширины панели [c.244]

Л ж. Л у, Т — усилия сжатия и сдвига на единицу ширины панели в дан/см, индексы х и у означают направление действия нагрузки f xe, Nye, Те — критические значения соответствующих нагрузок в предположении идеализированной упругой работы конструкции в дан см [c.244]

При расчетах трехслойных панелей и оболочек и их элементов на общую и местную устойчивость сперва находят значения критических нагрузок в предположении идеализированной упругой работы конструкции. При помощи пересчета этих значений определяют действительные критические нагрузки с учетом реальной работы конструкции (в том числе при выходе материала за пределы пропорциональности). [c.256]

При расчете панели на общую устойчивость при сжатии в направлении у, когда сила Ny = Л ук в начале расчета неизвестна, в первом приближении принимают Оу = и определяют критическую нагрузку Nyк на панель по формулам, приведенным на стр. 269--289. Далее по формуле (8) определяют полагая Ny = Ыу . Полученный результат уточняют методом последовательных приближений. [c.261]

Если ребра теряют устойчивость от продольного сжатия панели, то можно считать, что после этого они перестают воспринимать дополнительную продольную сжимающую нагрузку. При этом приведенный модуль нормальной упругости заполнителя изменяется. Если в формуле для Ех (14) положить Ер, = О, то мы получим соответствующее значение касательного приведенного модуля E . При решении задачи устойчивости панели в формулы критических нагрузок (см. стр. 269—289) в качестве Е следует вводить этот касательный модуль Е . В других случаях работы панели может понадобиться значение секущего приведенного модуля Е . Оно после потери устойчивости ребрами армировки изменяется с нагрузкой и может быть найдено по формуле [c.266]

При расчете панели на общую устойчивость при сжатии в направлении X сначала используют выражение Ех в виде формулы (14) и определяют критическую нагрузку по формулам, приведенным на стр. 269— 289. Далее по формулам стр. 306—308 проверяют ребра на местную устойчивость при сжатии такой нагрузкой. Если устойчивость ребер теряется, расчет повторяют, вводя значение касательного приведенного модуля. [c.266]

При расчете панели с начальным искривлением на общую устойчивость при сжатии в направлении х или совместном сжатии в направлениях X и у сначала используют выражение Охг в виде формулы (14) и определяют критическую нагрузку по формулам, приведенным на стр. 269—289. Далее по формулам стр. 306—308 проверяют ребра на местную устойчивость от сдвига или сдвига со сжатием при такой нагрузке. Если ребра теряют устойчивость, расчет повторяют, вводя в формулы в качестве значение касательного приведенного модуля. В некоторых случаях, например при расчете панели на изгиб, в расчет по формулам, приведенным на стр. 290—296, следует вводить приведенный секущий модуль. [c.266]

Далее проверяют устойчивость внешних слоев и гофра. Если усилия в элементе (Nxi, Nyi) не превышают соответствуюш,их критических усилий (NxiK, у1к), то устойчивость этого элемента обеспечена. Для случаев, относящихся к формулам (72) и (73), эту проверку устойчивости отдельных элементов не выполняют. В этом случае, а также в тех случаях, когда допускается местная потеря устойчивости одним из элементов панели, определяют критические нагрузки на всю панель, соответствующие исчерпанию несущей способности панели при потере местной устойчивости ее элементов. Эти нагрузки находят по рмулам при сжатии в направлении х [c.304]

К. Гиркманом [Л. 98] исследовалась устойчивость аналогичного стержня при увеличивающейся в каждой последующей панели нагрузке, в результате чего критическая сила поставлена в зависимость от соотношения усилий в смежных панелях. На основе этих работ в нормах ГДР и ФРГ [Л. 105] записаны две расчетные длины пояса при одинаковом усилии ио длине пояса /р = 0,8 прп Гхиш и при ступенчатом возрастании силы /р=0,7 I. В нормах Финляндии [Л. 106] расчетные длины берутся такими же, как в германских нормах. [c.157]

Найти наибольшую допустимую длину панели е из условия равного запаса устойчивости для стойки в целом и для ветви в пределах панели. Оценить влияние поперечной силы на величину критической нагрузки, если решетка составлена из уголков 20x20x3, [c.195]

Сравнительно эффективным материалом заполнителя (сердцевины) является фанера (дугласова пихта), широко используемая в слоистых панелях контейнеров. Она в известной степени удовлетворяет требованиям, предъявляемым к материалам сердцевины, эксплуатационные характеритики ее хорошо изучены на практике. Однако это не идеальный материал. Ее плотность зависит от содержания влаги (около 0,58 г/см ). Масса 1 м сердцевины композиционных панелей стеклопластик — фанера составляет около 1030 г. Модуль упругости фанеры (1370 кгс/мм ) превышает модуль упругости материала, идеально подходящего для применения в сочетании со стеклопластиком это приводит к тому, что возникающие в сердцевине напряжения могут превысить уровень, который способна выдержать фанера. При испытании панелей стеклопластик — фанера установлено, что критические изгибающие нагрузки в большинстве случаев приводят к повреждению фанерной сердцевины, а не покрытия. Можно показать, что свойства фанеры являются промежуточными между свойствами идеального материала для сердцевины и высокопрочного материала. В слоистой композиции наиболее эффективно сочетание фанеры с покрытием из алюминия и стали. [c.213]

Несмотря па наличие большого числа различных схем и конструкций, условия размещения в котле основных элементов пароперегревателя и экономайзера настолько жестки, что последовательность их расположения по пути дымовых газов почти одинакова в большинстве котлов. Как правило, в радиационных трубных панелях, в зоне активного горения топлива, трубы имеют гораздо более высокую тепловую нагрузку, чем во всех остальных частях первичного пароперегревателя, вследствие чего температура наружной поверхности этих труб может превышать температуру проходящего в них пара на несколько десятков градусов. В такие панели целесообразно направлять наименее нагретый пар в барабанных котлах — насыщенный, а в прямоточных оверх-критического давления — непосредственно после получения его из воды. [c.164]

Рассчитывалась также цилиндрическая панель при действии центрально приложенной сосредоточенной силы. С учетом симметрии рассматривалась четвертая часть панели при сетке узлов 5x5 (рис.3.5). Использовались элементы LAMSHP. Результаты расчета представлены на рис. 3.5 в виде зависимости прогиба центральной точки от нагрузки. Полученные результаты соответствуют данным работы [66]. И в этом случае применение энергетической коррекции снижало число итераций на каждом шаге с 5-6 до 2-3. Итерационный процесс начинал расходиться при р=0,50 кН в случае решения с коррекцией (критическая нагрузка составляет согласно данным работы [66] 0,59 кН). [c.98]

На втором этапе каким-либо численным методом интегрируют уравнения движения деформируемой конструкции с начальным прогибом при заданной внешней подвижной нагрузке. Многочисленные результаты решений и экспериментальных исследований несущей способности и динамической устойчивости замкнутых цилиндрических и конических оболочек, а также 1шастин и панелей при действии на них ударных волн с различной ориентацией фронта приведены в работах [16, 37]. В ряде случаев граница устойчивости достаточно хорошо описывается выражением вида (7.7.4). Например, при действии волны давления на коническую оболочку (фронт волны перемещается параллельно оси конуса) одна из асимптот гиперболь соответствует статическому критическому внешнему давлению найденному для цилиндрической оболочки с радиусом, равным среднему радиусу усеченной концческой оболочки, и длиной, равной длине образующей конуса. Другая асимптота [c.516]

Я = 2л/3(1 - v2)(Я//г) " реализуется осесимметричная форма потери устойчивости. При больших значениях Я наблюдается бифуркация форм равновесия. Неосесимметричные формы равновесия п — 3, 4, 5) ответвляются от осесимметричных при малых значениях давления. Такое трех-, четырех- и пятидольное деформирование поверхности панели наблюдалось в экспериментах [24.9]. Критическое давление при этом трудно зафиксировать деформирование происходит мягко, без хлопков при возрастающей нагрузке. По-видимому, при таком случае нагружения панель будет нечувствительной к начальным несовершенствам. В предельном случае (большие Л) можно предполог жить, что для сферы, нагруженной диаметрально приложенными сосредоточенными силами, параметр Р = И. [c.300]

Предельные нагрузки цилиндрической панели. Для оценки влияния термоциклирования на относительное значение критического внешнего давления qjqQ ортотропной цилиндрической панели в случае регулярного волнообразования при условии (тж/1) < < (тг/К) , где I — длина панели, Ь — длина дуги, можно воспользоваться формулой (8.2) и результатами расчета, приведенными на рис. 4.26. Отсюда следует, что величина критического внешнего давления ортотропной цилиндрической панели падает от цикла к циклу. [c.196]

Когда панель сжимается в направлении оси х, которую выбирают как вертикальную, в нец возникают равномерные сжимающие напряжения и деформации в этом же направлении, которые увеличиваются до тех пор, пока напряжение не достигнет критического значения, при котором происходит выпучивание панели. Если после возникновения выпучивания продолжать сжимать пластину, то напряжение и, следовательно, деформация в направлении оси х будут оставаться почти постоянными в середине нагруженной стороны. Но вертикальные стороны панели не могут выпучиваться, так как в прямолинейном состоянии их будут поддерживать стержни с пазом или ребра, к которым они фактически прикреплены таким образом, деформация, а отсюда и напряжение в панели вблизи вертикальных сторон будут продолжать увеличиваться при дальнейшем сжатии панели и полная нагрузка, которую сможет выдержать панель, может стать намного больщей той, при которой произошло первичное выпучивание панели. [c.297]

Критическое напряжение ребра От необходимо находить так, как об этом говорилось в 4.6. Если ребра присоединены с одной стороны листа, то эффективную ширину листа, котор ую следует згчитывать при определении изгибной жесткости ребра, нужно брать несколько меньшей той, что указывалась в 4.6, вследствие того, что лист уже потерял устойчивость. Поскольку этот вопрос является сложным и здесь имеется возможность только слегка коснуться его, то с запасом за эффективную ширину листа, взаимодействующего с каждым вертикальным ребром, берется ширина Ь каждой панели, умноженная на отношение критического напряжения, при котором в панели возникает первичное выпучивание, к напряжению в ребрах, когда достигается предельная нагрузка, если она меньше, чем эффективная ширина, которая использовалась при расчетах с йомощью выражений (4.76). V, [c.297]

В книге Тимошенко и Гере [14] указывается, что величину критической нагрузки Ркр для свободно опирающейся стойки, имеющей сравнительно низкую жесткость на сдвиг, необходимо умножить на коэффициент 1/(1 + пРкр/ЛО), где А — площадь поперечного сечения G — модуль сдвига п — отношение максимального касательного напряжения к среднему касательному напряжению, которое зависит от распределения касательных напряжений по поперечному сечению. При распределении касательных напряжений в сечении трехслойной панели по параболическому закону п = Таким образом, критическая нагрузка, возникающая при продольном изгибе, вследствие наличия жесткости при сдвиге определяется по формуле Якр.сд = AGIn, а при наличии только изгибной жестко- [c.186]

Каждая из перечисленных форм потери устойчивости происходит при своей критической нагрузке, зависящей от размеров панели, условий опирапия ее краев и механических характеристик материала элементов панели. От геометрических размеров напели зависит и то, какая из форм потери устойчивости наступит раньше. [c.313]

При исследовании ползучести тонких оболочек и решении вопросов устойчивости может иметь значение учет нелинейных слагаемых (квадратов углов поворота) в выражениях для деформаций. Одна из первых работ в этом направлении была выполнена А. С. Вольмиром и П., Г. Зыкиным [31, 32]. Здесь рассматривалась квадратная цилиндрическая панель с начальным прогибом при продольном сжатии. Для решения задачи о прощелкивании панели в условиях ползучести используется. приближенное решение нелинейной упругой задачи панели с начальным прогибом. В процессе ползучести этот начальный прогиб растет и рассчитывается с помощью некоторого приближенного приема, не учитывающего перераспределения напряжений в процессе ползучести. За счет переменного начального прогиба меняется значение верхней критической нагрузки, определяемой уравнениям-и упругой задачи, соответствующее ее прощелкиванию. Когда ве-,личина прогиба достигает значения, при котором соответствующая верхняя критическая нагрузка для упругой панели станет равной действующей нагрузке, произойдет прощелки-вание панели. Существенным результатом этой работы явилось определение критического времени, по истечении которого оболочка скачком перейдет в новое состояние. Учет перераспределения напряжений в процессе ползучести в этой схеме при использовании, как и в [32], теории старения проводился в работе [79]. Аналогичные задачи для сжатой цилин- дрической панели при нелинейной ползучести рассматривались в [60, 95]. [c.272]

Критическая нагрузка на единицу ширины панели 2Гкр=2-58= = 116 кГ юм. [c.245]

Задача о сжатии круглой пластины рассмотрена Л. А. Толоконниковым (1959) с учетом деформации и смещений основного состояния. Показано, что зависимость критического давления от относительной длины не является монотонной и однозначной. При этом существует предельное отношение толщины к радиусу, при достижении которого пластина перестает терять устойчивость. Тем же методом найдены критические нагрузки для кольцевой пластины, круговой цилиндрической оболочки и цилиндрической панели при действии поперечного давления (Г. Б. Киреева, 1961, 1966). [c.78]

Динамику выпучивания пластин и оболочек, как правило, следует рассматривать в нелинейной постановке. Исследование сводится к интегрированию уравнений типа (7.1) с инерционными членами при ненулевых начальных условиях или соответствующих уравнений с дополнительными членами, которые учитывают начальные несовершенства и т. п. В такой постановке поведение цилиндрических оболочек и панелей было впервые исследовано В. А. Агамировым и А. С. Вольмиром (1959), а такнсе Г. А. Бойченко, Б. П. Макаровым, И. И. Судаковой и Ю. Ю. Швейко (1959). Первая группа авторов рассматривала нагружение круговой цилиндрической оболочки силами, возрастающими во времени. Решая задачу Коши на электронной вычислительной машине, они установили значение нагрузки, соответствующей наибольшей скорости нарастания прогибов. Это значение авторы назвали динамической критической нагрузкой . Вторая группа авторов рассматривала внезапное нагружение упругой цилиндрической панели силами, значения которых затем уменьшаются во времени до нуля. При этом оказалось возможным сформулировать задачу устойчивости. Для некоторого класса задач на плоскости параметров была построена область, соответствующая устойчивости начальной формы панели. В последние годы изучение динамического выпучивания пластин и оболочек велось широким фронтом обзор этих работ дан в книге [c.352]

При проектировании трехслойных панелей, особенно с маложестким заполнителем и тонкими внешними слоями, необходимо илиеть в виду, что сжатые внешние слои таких панелей могут терять устойчивость и отрываться от заполнителя (при некоторых технологических несовершенствах — например, при волнистости внешних слоев — склейка внешних слоев с заполнителем может разрушаться даже до потери устойчивости внешними слоями). При расчете внешних слоев на устойчивость или при расчете заполнителя и его склейки с внешними слоями на прочность, внешние слои следует рассматривать как пластинки на упругом основании (роль основания играет заполнитель). Понятно, что на величину критической нагрузки местной потери устойчивости сильно влияет модуль упругости заполнителя в направлении, нормальном к внешним слоям. При этих расчетах имеет существенное значение учет взаимных смещений внешних слоев, связанных с изменением расстояния между этими слоями. [c.246]

Прочность устойчивость колебания Том 2 (1968) -- [ c.32 , c.256 , c.268 , c.269 , c.271 , c.273 , c.296 , c.298 , c.300 , c.306 , c.308 , c.308 , c.321 , c.321 , c.323 ]

Прочность, устойчивость, колебания Том 3 (1968) -- [ c.191 ]

Прочность Колебания Устойчивость Т.3 (1968) -- [ c.191 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...