Поверхность предельная (пример)

Стандарт устанавливает на размер е поля допусков 7Н, 9Н и 1Ш на размер а— 13 полей допусков в 7—11-й степенях точности (из них два предпочтительных для посадок с зазором — 9й и 9 ). В таблицах стандарта приведены значения предельных отклонений, допусков и радиальных биений зубьев относительно центрирующих поверхностей. Предельные зазоры и натяги в посадках по боковым поверхностям зубьев вычисляют по общим формулам (см. пример 15.3). [c.192]

Описанный алгоритм пошагового нагружения может быть использован для построения предельных поверхностей композита (выход за которые означает разрушение или изменение состояния слоев) в пространстве напряжений (а , Оу, т ). Рассмотрим алгоритм построения предельных поверхностей на примере алгоритма определения исходной информации для построения линий предельного состояния на плоскости (а , а у). Зададим нужное число лучей нагружения N. Лучом нагружения будем называть прямую линию, проведенную из начала координат на плоскости (а , Оу), которой соответствует некоторое заданное отношение aja . На рис. 2.18 штриховыми линиями показаны 12 лучей нагружения, делящих плоскость (Стх, Оу) на равные зоны. Угловое расстояние между лучами нагружения равно 2n N. Если задан шаг приращения напряжений Даз,у , то компоненты матрицы-столбца приращения напряжений для /-го луча определяются следующим образом [c.58]

Поля допусков на размеры ей обозначают числом, указывающим степень точности, и буквенным обозначением основного отклонения, например 9Н или Ър. Такое обозначение принято, чтобы отличать поля допусков по боковым сторонам зубьев от полей допусков для гладких соединений по СТ СЭВ 145—75. Посадки обозначают по обычным правилам, например дН 8р. Если посадка образована из полей допусков одинаковой степени точности, то цифру дважды можно не указывать, например 9Я/р (степень точности 9 принята по е и в). Стандарт устанавливает на размер е поля допусков 7Н, 9Я и 11 Я на размер — 14 полей допусков в степенях точности 7—11 (из них два предпочтительных для посадок с зазором — 9Л и 9 ). В таблицах СТ СЭВ 259—76 приведены значения предельных отклонений, допусков и радиальных биений зубьев относительно центрирующих поверхностей. Предельные зазоры и натяги в посадках по боковым поверхностям зубьев вычисляют по общим формулам (см. пример 15.3). [c.252]

Там, где для двух или большего количества поверхностей предельные отклонения их взаиморасположения не определяются никакой базой, допуски называются зависимыми и условно обозначаются знаком, который помещается в рамке, вслед за величиной предельного отклонения (см. пример в табл. 8). [c.102]

На рис. 1.21 показана поверхность предельной производительности для ЭВМ с архитектурой СМ-1420. Для наглядности возьмем пример, когда анализируются три параметра Т] —число осредненных операций вычислений в единицу времени тг —скорость обмена по каналам прямого доступа в память тз ско- [c.84]

При неутепленном наружном угле температура на его внутренней поверхности (по примеру 33) будет Ту = 7,6°С, чему соответствует 1 = = 7,83 мм рт. ст. Предельная относительная влажность, при которой еще отсутствует конденсация влаги, по формуле (83) будет [c.197]

Рассмотренные примеры (см. рис. 8.5) иллюстрируют влияние на эффективность обработки степени конформности поверхности И инструмента к поверхности Д детали. В пределе, когда -R = R , исходная инструментальная поверхность предельно конформна поверхности детали и поверхности Д л И становятся [c.450]

Примеры обозначения описанных отклонений приведены в табл. 11. Подробнее об указании предельных отклонений формы и расположении поверхностей см. ГОСТ 2.308 — 79 (СТ СЭВ 368 - 76). Термины и определения допусков формы и расположения поверхностей приведены в ГОСТ 24642 — 81 (СТСЭВ 301 - 76), числовые значения допусков формы и расположения поверхностей — в ГОСТ 24643 — 81 (СТ СЭВ 636 — 77). [c.120]

На рис. 368 приведен рабочий чертеж цилиндрического зубчатого колеса с косыми зубьями. Расположение и число изображений детали на чертеже соответствуют предыдущему примеру, однако чертеж содержит значительно большее количество сведений о детали. На данном рабочем чертеже нанесены предельные отклонения формы и расположения поверхностей, нанесены обозначения шеро.ховатости поверхностей, в таблице параметров указаны все необходимые для изготовления и контроля зубчатого венца данные, помещены технические требования и т. д. [c.239]

По табл. П19, П18 и П34 и по формулам (2.4), (2.7). .. (2.12) находим предельные отклонения посадочных поверхностей колец подшипников, валов и корпусов, строим схемы нолей допусков и вычисляем зазоры и натяги [см. примеры 8.3, 8.4 и рис. 8.5, в, г]. [c.94]

ПРИМЕРЫ УКАЗАНИЯ НА ЧЕРТЕЖАХ ПРЕДЕЛЬНЫХ ОТКЛОНЕНИЙ ФОРМЫ И РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОВЕРХНОСТЕЙ И ОСЕЙ (ПО ГОСТ 2.308 68) [c.180]

Пример 66. Найти предельную высоту цилиндра Н, при которой тело, состоящее из полого цилиндра и полушара одинаковых плотностей и радиусов R, теряет устойчивость в положении равновесия, если оно опирается поверхностью полушара на гладкую горизонтальную плоскость. Внутренний радиус р [c.125]

Начнем с примера, приведенного в предыдущем параграфе, и рассмотрим задачу о распространении тепла в бесконечном тонком прямолинейном стержне при отсутствии подвода (отвода) тепла в точках боковой поверхности стержня. Указанная задача математически имеет вид (4.63). Функция ф (х), задающая начальное условие, определена и ограничена на всей числовой оси (—оо, +оо) будем считать ее кусочно-непрерывной. Искомое решение w х, i) должно удовлетворять уравнению (4.63) в открытой области А —оо <х< + оо, 0< <+с 1 и непрерывно примыкать к предельной функции ф (х), т. е. [c.140]

Из изложенного следует, что характеризовать особую точку в теле или на поверхности лишь величиной усилия (или момента) недостаточно для единственности решения. По существу речь должна идти об априорном задании особенности решения, или же после нахождения решения надо осуществлять весьма тонкий предельный переход (соответствующий пример рассмотрен в 2 ГЛ. VI при изучении деформации клина, нагруженного сосредоточенным моментом). [c.302]

Кинематика изготовления сопряженных поверхностей зубьев цилиндрических эвольвентных зубчатых колес. Применение первого способа Оливье покажем на примере обработки эвольвентных зубьев посредством режущего инструмента, который выполняется или как зубчатое колесо с режущими гранями на зубьях (долбяк), или как зубчатая рейка (гребенка), которую можно рассматривать как предельную форму зубчатого колеса при стремлении числа зубьев к бесконечности. Для рейки все окружности переходят в параллельные прямые, а эволь-вентный профиль зуба — в прямую, образующую угол а с перпендикуляром к этим прямым (рис. 92). Кроме гребенки к режущим инструментам реечного типа относят также червячную фрезу, которая выполняется как винт с режущими гранями на зубьях. Наибольшее распространение имеет реечный инструмент. [c.187]

Исследование возможностей этого простого способа, позволяющего использовать линейную теорию при описании поведения композитов с нелинейными характеристиками, провел автор главы [37]. Следует отметить, что предельные поверхности на рис. 4.4—4.8 получены в предположении, что разрушение композиционного материала наступает одновременно с достижением предельного состояния в любом слое. Значение члена fi2 в критерии Цая — By было существенно меньше других коэффициентов уравнения (4.2), поэтому в рассмотренных примерах предполагалось равным нулю. [c.170]

Условные обозначения и примеры простановки на чертежах предельных отклонений формы и расположения поверхностей приведены в табл. 13. [c.31]

Примера няе. Предельные отклонения указывают в прямоугольной рамке. разделенной на две или три части, в которых помещают впервой — знак отклонения по данной таблице во второй—предельные отклонения в мм в третьей — буквенное обозначение базы или другой поверхности, к которой относится отклонение расположения если баз несколько, то вписывают все их обозначения. [c.79]

Примечания 1. На чертежах [и в таблицах D — наименьший поперечный размер концевой части обрабатываемой детали а, — размеры отрезаемой части детали, если деталь ие должна иметь центрового отверстия. Размеры, заключенные в таблицах в скобки, применять не рекомендуется. 2. Конусная (центрирующая) поверхность не грубее, (чем по классу шероховатости 6, другие поверхности центрового отверстия не грубее, чем по классу шероховатости 3 по ГОСТ 2789 — 73 (см. табл. 54). 3. Центровые отверстия должны быть обработаны, зачищены и не должны иметь забоин. Предельные отклонения размеров, не ограниченных допусками, назначаются по — ОСТ 1010 (см. табл. 5), отклонения углов конуса не более 30 . 4. Резьба по ГОСТ 9150—59. Допуски на резьбу по ГОСТ 16093—70 — посадка 7H/Sg (3-й кл. точности по ГОСТ 9253 — 59). 5. Формы, размеры и применение центровых отверстий для инструмента (оправки, калибры, вспомогательный инструмент и др.) см. в ГОСТ 14034 — 68. 6. Пример условного обозначения центрового отверстия формы А (без резьбы) с диаметром d = мм Отверстие центровое А I ГОСТ 14034 — 68 Для других форм без резьбы обозначения аналогичны. Пример условного обозначения центрового отверстия формы F с метрической резьбой диаметром й = М3 Отверстие центровое с резьбой F М3 ГОСТ 14034 —6S Для других форм с резьбой обозначения аналогичны. [c.464]

Ряды предельных отклонений формы и расположения поверхностей приведены в табл. 56, 58, 61, 64, а примеры назначения различных степеней точности и возможные способы обработки — в табл. 57, 59, 60, 62, 63, 65. [c.647]

Предельные отклонения от плоскостности н прямолинейности приведены в табл. 27, а примеры применения степеней точности формы плоских поверхностей — в табл. 28. Ряды допусков приведены ориентировочно. (Их уточнение будет произведено при утверждении разрабатываемого стандарта на отклонения формы и расположения поверхностей). [c.118]

Рис. 29. Пример обозначения разных предельных отклонений для участков поверхности с одним номинальным размером.

Выбор рационального типа уплотнения усложняется тем, что многие рабочие параметры взаимосвязаны. Наглядным примером служит характеристика р — v (давление—скорость). Вообще, для данного типа уплотнения величина предельно допустимой скорости уменьшается с увеличением рабочего давления уплотняемой среды. Однако это не все. Опыт показал, что предельно допустимая скорость зависит не только от давления, но и от температуры, обработки поверхности вала, прогиба, биений, осевого люфта и от количества смазки, которая в действительности достигает уплотнения. Соблюдение надлежащих условий работы уплотнения обычно лежит на ответственности тех, кто его применяет, и не зависит от изготовителя. [c.9]

Рабочие скорости. Несмотря на то, что скорость 600 м/мин обычно считается предельной для войлочных уплотнений, имеются примеры их удовлетворительной работы при таких высоких скоростях, как 1200 м мин. В этих случаях вал должен обладать повышенной твердостью и высокой чистотой поверхности, а в уплотнении должна иметься обильная смазка. По номограмме в гл. 3 легко определить окружную скорость в м/мин, соответствующую заданному числу оборотов в минуту. [c.13]

Из примера 5-4 видно, что скорость выгорания горловины сопла станет предельно большой тогда, когда температура поверхности раздела возрастет до уровня, оправдывающего допущение равновесия. При таком темпе выгорания диаметр сопла всего за 5 сек увеличился бы в 2 раза. На практике скорость выгорания может оказаться меньшей, чем расчетная, так как при кратковременном характере горения эффекты нестационарной теплопроводности внутри сопла будут способствовать охлаждению границы раздела. Тепло отдается также излучением в окружающую среду. Все же ясно, что эрозия графитовой горловины сопла может стать серьезной угрозой при длительной работе двигателя. [c.176]

Случай отсутствия гомогенной реакции. Прежде всего рассмотрим химическую реакцию гетерогенного типа, которая полностью протекает на поверхности раздела фаз. Этот случай является предельным. Простой его пример рассматривался в 5-4. [c.223]

Примеры геометрического образца предельных поверхностей разрушения представлены на рис. 39 (варианты 1 и 4). [c.92]

Поляризация лазерного пучка может существенно влиять на эффективность технологических процессов, в которых отражение излучения играет важную роль. Например, при лазерной резке толстых металлических материалов излучение падает в глубь прорезаемого образца после многократного отражения излучения от боковой поверхности щели. Так как угол Брюстера для металлов близок к л/2, то при таких отражениях излучение с ориентацией электрического поля вдоль направления реза будет меньше поглощаться при отражении от боковой поверхности щели и достигнет дна с меньшими потерями, что приведет к росту предельной глубины реза. Однако такая поляризация будет оптимальной только для резки в заданном направлении. При вырезании сложных фигур излучение должно иметь круговую поляризацию, так как именно она обеспечит одинаковую ширину и глубину реза в самых разных направлениях. Как видно из рассмотренных примеров, выбор поляризации излучения должен проводиться с учетом особенностей конкретного технологического процесса. [c.62]

Для некоторых типовых конструкционных элементов машин нагрузка Fy определяется по методикам, описываемым в соответствующих отраслевых стандартах. В частности, для подшипников качения экспериментально находят не предельную, а сразу допускаемую нагрузку [/ ]. Способ ее определения рассмотрим на примере радиального шарикоподшипника. Последний устанавливается наружным кольцом на неподвижную поверхность В (рис. 21.3а). Затем к поверхности А внутреннего кольца прикладывают радиально направленную силу F (рис. 21.3а) и экспериментально находят зависимость изменения расстояния h между поверхностями Л и В от этой силы F [c.382]

Пример 15.3. Для посадок по бокопым поверхностям зубьев 9Я/й и 9Я/г определить предельные отклонения, допуски, зазоры и натяги и построить схемы расположения полей допусков. Номинальный диаметр соединения 0 — 50 мм, модуль /и = 3 мм, число зубьев г = 15, диаметр делительной окружности й = 45 мм. [c.192]

Минимальный коэффициент безопасности имеет продольный (0°) слой при нагружении в поперечном направлении. На рис. 18 показана предельная поверхность, построенная для рассматриваемого материала. Как отмечалось, в качестве Од., Оу ш х у принимаются средние действующие напряжения, которые вычисляют по формулам = = NJh, Оу = Myth жх у = Njh, где h — общая толщина материала. Как видно, средние напряжения, соответствующие заданным в этом примере усилиям, удовлетворяют условию прочности. [c.96]

Четкое деление между классами не всегда возможно, однако такая систематизация удобна для обсуждения характеристик композитов. Примеры каждого класса композитов содержатся в табл. 1, а рис. 1 иллюстрирует названные классы соответствующими примерами из работы Петрашека и Уитона [29] по композициям медный сплав — вольфрам. Отметим, что эвтектики включены во второй класс, однако для некоторых эвтектик предельная растворимость каждой из фаз в другой может быть столь низкой, что их предпочтительнее отнести к первому классу. Аналогичным образом система медь (титан)—вольфрам включена в третий класс, поскольку, как показано на рис. 1, на поверхности раздела образуется химическое соединение. Однако при малом содержании титана и медь, и вольфрам образуют с ним твердые растворы. [c.15]

Рассматривая результаты экапериментального исследования процессов неизотермическо го нагружения, можно заключить, что в областях упругого деформирования и малых упругопластических деформаций влияние процесса неиаотермического нагружения несущественно в этих условиях даже при достаточно высоких температурах (700—900° С) для расчетов деформированного и напряженного состояний можно использовать представление о единой поверхности деформирования. В то же время в области пластического деформирования продесс неизотермического нагружения может существенно изменить характер развития деформаций и предельные значения прочности и пластичности. Анализ возможного влияния изменения свойств на напряженное состояние деталей на примере расчета дисков турбин дан в работе [41]. [c.49]

Предположим, что вся влага, осевшая на поверхности рабочих лопаток, при выходе из рабочего колеса собирается у периферии (окружная скорость и ). Этой модели движения соответствует наибольшая отрицательная мощность жидкой фазы в связи с работой кориолисовых сил (см. гл. 1П). Второй интеграл в уравнении (VI. 19) для всего рабочего колеса становится равным Gb2u. в действительности крупные капли вследствие дробления при столкновении с колесом и увлечения потоком лишь в некоторой мере концентрируются в периферийной области, и абсолютная величина мощности торможения по этой схеме существенно завышена. Ее можно рассматривать как предельную. Уменьшение величины второй части интеграла по сравнению с GbA будем характеризовать функцией распределения влаги и. Ее значение выясним на примерах. [c.191]

На рис. 2 показано, как протекает иагрев плоского тела, находящегося в соприкоснавении с нагретым. телом. Для примера мы иопользо-вали деревянный диск, на который с одной стороны накладывалась металлическая пластина с температурой 204° С, а с пр.отивоположной — поддерживалась постоянная температура 26,7° С. Кривые отчетливо показывают, как изменяются температуры по сечению диска через 4, 10 и 20 мин нагрева и при стационарном предельном состоянии. В то время как в первый момент только непосредственно соприкасающаяся поверхность деревянного диска быстро достигает температуры горячей пластины, температура внутри по причине плохой теплопроводности дерева поднимается очень медленно и тем медленнее, чем больше будет [c.547]

Прямоугольйый параллелепипед — одна из простейших геометрических моделей предельной поверхности однонаправленного материала, которая, конечно, может уточняться, налример, по результатам экспериментов по разрушению материала при различных комбинациях напряжений Однако эффективность такого уточнения не всегда соизмерима с потребными затратами. Проиллюстрируем сказанное примером. [c.41]

Пример подготовки исходных данных. Требуется провести подробное исследование поведения в первом квадранте (предельная поверхность, диаграммы деформирования) гибридного КМ, содержащего слои углепластика общей толщиной 1 мм, уложенные под углом 90° к оси а , I слои стеклопластика, расположенные под углами ф= 30°, суммарная толщина которых 1,5 мм. Характеристики однонаправленного углепластика 160 000 МПа, 3 = 7000 МПа, = 4700 МПа, Vi2=0.25, F+i= 800 Mna, f. 1 = 360 МПа, F+2=10MHa, f. 2 = 80 МПа, Fi2 = 30 МПа. Характеристики стеклопластика i = 56 ООО МПа, Е , = 7000 МПа, Gi2 = 5000 МПа, Vij = 0,26, F+i= 1500 МПа, F i = —600 МПа, F+a= = 30 МПа, F 2= —160 МПа, Fi2= 45 МПа. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...