Расход воздуха в элементе

Для измерения объемного секундного расхода воздуха в элементах пневмоники применяются расходомеры объемного типа, дроссельные расходомеры или ротаметры. На рис. 45.2, в показана схема расходомера первого типа. Подвижный колокол I с внутренней камерой 2 куда подводится по трубке 3 воздух, расход которого измеряется, погружен в воду, налитую в ванну 4. Вес колокола уравновешен весом груза 5, подвешенного на блоке б, чтобы скомпенсировать изменение веса колокола при [c.420]

Расход воздуха в элементе 146 Регистр струйный сдвигающий 41 Редуцирование пропорциональное давлений абсолютных 51, 333 [c.505]

Время срабатывания — это интервал времени, необходимый для стабилизации измерительного давления и расхода воздуха в приборе, в также стабилизации положения чувствительного элемента и указателя прибора с момента установления определенного измерительного зазора. [c.83]

Анализируя движение воздуха в элементах центробежного компрессора, можно установить в колесе происходит резкое изменение направления движения потока — осевого на радиальный условия течения в диффузоре, в выходных патрубках и в сборной улитке также неблагоприятны и вызывают неравномерность потока во всех элементах. Из-за малого расхода воздуха через компрессор получаются большие потери на трение боковых поверхностей диска крыльчатки, доходящие до 8 % (а = 0,08). Все это, вместе взятое, приводит к повышенным гидравлическим потерям. Отсюда — низкий КПД ступени центробежного компрессора. [c.103]

Механические чувствительные элементы реагируют на изменение непосредственно регулируемого параметра, т. е. числа оборотов или угловой скорости вращения коленчатого вала двигателя. Однако процесс регулирования может быть осуществлен в зависимости от другого параметра, изменение которого определенным образом связано с изменением числа оборотов. К таким параметрам относится, например, разрежение во всасывающем коллекторе двигателя. Действительно, при увеличении числа оборотов увеличивается расход воздуха в единицу времени, скорость его движения и, следовательно, [c.138]

Если между двумя этими элементами существует дополнительный подвод воздуха (плохо пригнаны или плохо завинчены панели воздуховода,, вырвана уплотняющая прокладка, плохо закрыт смотровой люк...), тогда какое-то количество воздуха всасывается непосредственно вентилятором (точка 2), не проходя через испаритель (заметим, что в этом случае расход воздуха в точке 3 равен сумме расходов в точках 1 и 2). [c.98]

В струйных элементах непрерывного действия давления и расходы воздуха в выходных каналах являются непрерывными функциями этих величин на входах элементов. [c.15]

Одиночные струйные элементы. На рис. 2.9,д показано включение одиночных струйных элементов (элементов типа сопло — приемный канал) в систему подвода воздуха к элементам, с помощью которых выполняются операции, уже непосредственно связанные с функциями управления. Если бы каналы 2 и 3 просто являлись бы отводами канала /, то при постоянном давлении на входе в этот последний изменение расхода воздуха в одном из указанных выше отводных каналов должно было бы сказываться и на условиях течения в другом из них. Взаимовлияние характеристик течения в отводных каналах в некоторых случаях нежелательно, так как оно не позволяет поддерживать постоянные давления на входах основных элементов. Это влияние устраняется включением в рассматриваемую схему струйных элементов 4 п 5. [c.27]

Аналогично тому, как были определены выше для струйных элементов, показанных на рис. 13.1, а и 13.1,6, коэффициенты усиления по давлению и расходу и как определялось количество элементов, управляемых данным элементом, эти величины находятся и для струйных элементов, у которых входными и выходными сигналами являются разности давлений и расходов (рис. 13.1,5). Только лишь там, где ранее были указаны величины давлений р1 и рз, следует для элементов этого типа брать разности давлений р1,1 — Р1,2 и рз, 1 — рз, г соответственно вводятся в рассмотрение и разности между расходами воздуха в обоих каналах управления и между расходами воздуха в выходных каналах. [c.144]

Чем большим числом элементов, таких же, как данный элемент, последний управляет, тем меньше запасы по давлению и мощности потока на управление и тем большей должна быть при прочих равных условиях величина 4. Обычно элементы, действие которых основано на использовании эффекта отрыва потока от стенки, могут управлять 4—6 другими однотипными элементами (см., например, характеристики, приведенные на рис. 15.1,6 и в, согласно которым при запасе по давлениям управления около 2, в точке переключения расход воздуха на выходе элемента в шесть раз превышает расход воздуха в канале управления). [c.195]

Возможность использования для этих целей вихревых элементов определяется тем, что при определенных условиях тангенциальная скорость движения частиц в вихревой камере меняется в линейной зависимости от давления в канале управления или от суммы давлений в каналах управления, если этих последних в элементе несколько. Условиями, при которых получаются эти зависимости, являются следующие истечение в канале управления, обладающем характеристиками турбулентного дросселя, должно происходить при малых перепадах давления расход воздуха в канале управления должен быть намного меньше, чем в канале питания. При соблюдении [c.225]

Механические чувствительные элементы реагируют на изменение непосредственно регулируемого параметра числа оборотов или угловой скорости вращения коленчатого вала двигателя. Однако процесс регулирования может быть осуществлен в зависимости от другого параметра, изменение которого определенным образом связано с изменением числа оборотов. К таким параметрам относятся, например, разрежение во всасывающем коллекторе двигателя. Действительно, при увеличении числа оборотов увеличивается расход воздуха в единицу времени, скорость его движения и, следовательно, разрежение в коллекторе. На этой зависимости основана работа пневматического чувствительного элемента, разрез которого представлен на фиг. 71. Впускной коллектор двигателя трубопроводом и штуцером 1 соединен с мембранной коробкой, левая часть которой [c.92]

Параметры и вид источника питания определяются давлением и расходом воздуха, питающего элементы, и условиями, в которых работает струйная система. Расход и давление питающего воздуха зависят от типа используемых элементов и их количества в системе. [c.149]

Эксплуатация коллекторов показала, что без регулирующих устройств расходы воздуха в секциях отсоса практически одинаковы. Для периодической очистки коллектора от отложений и замены отдельных элементов, вышедших из строя в процессе эксплуатации, конструкция его разборная. [c.32]

Расход воздуха на горение определяет полноту выгорания топлива в топке котла. Минимальное количество воздуха достаточное для полного выгорания единицы массы (объема для газа) топлива, называют теоретически необходимым количеством воздуха. Величину V° и количественные соотношения между массами или объемами реагирующих веществ определяют по реакциям (6)—(8) окисления горючих элементов. [c.30]

Результаты опытов показали, что критические расходы в канале со всеми исследованными типами элементов интенсификаторов выше по сравнению с критическим расходом в гладком канале. Влияние элементов связано с ростом давления воздуха перед ними, что приводит к отжатию жидкой пленки и образованию сухих пятен. Форма элементов оказывает также существенное влияние на критический расход. В табл. 8.1 представлены критические расходы для некоторых типов исследованных элементов. Наименьший критический расход получен с элементами, [c.163]

Принципиальная схема работы мембранно-компенсационного преобразователя показана на рис. 47. Отличается он от мембранного преобразователя тем, что зДесь на мембране 4, разделяющей камеры / и 6, закреплен конический клапан. Изменение зазора г между измерительным соплом 5 и деталью приводит к разности давлений в камерах / и б, что вызывает прогиб мембраны. Конический клапан при этом занимает положение, при котором обеспечивается равенство расхода воздуха через сопла 2 и 5, и давление в камерах уравнивается. Положение конического клапана можно определить по отсчетному устройству — индикатору или по замыканию электроконтактов 3, связанных с чувствительным элементом. Из мембранно-компенсационных преобразователей завод Калибр ранее выпускал модели 244, 243, 245 — с различным числом контактов, для разбраковки деталей на различное число групп. [c.100]

Следует заметить, что в установке, помимо ВПГ, используется еще один новый элемент — ГТУ, специально запроектированная для данного блока. Другая тепловая схема ЦКТИ, рассчитанная на использование газовой турбины ГТ-25-700 ЛМЗ, несмотря на увеличение расхода воздуха на 6%, будет давать на клеммах [c.47]

Рассмотрим для примера тепловую схему простейшей газотурбинной установки (ГТУ) (рис. 3.1). Элементы установки описываются совокупностями уравнений, отражающих происходящие в них изменения термодинамических и расходных параметров. Так, в описание компрессора должны быть включены уравнения, отражающие взаимосвязи давления, температуры и расхода воздуха на входе и выходе, и уравнение мощности, потребляемой компрессором. Указанные совокупности уравнений, дополненные ограничениями на величину переменных, дают возможность-математически описать всю схему. Очевидно, что, даже используя элементы лишь тех типов, которые присутствуют в схеме, изображенной на рис. 3.1, можно составить множество разнообразных схем. Описания элементов во всех случаях будут по форме одинаковы, различие между ними будет заключаться лишь в численной величине отдельных коэффициентов, характеризующих разные экземпляры элементов. [c.57]

Для экспериментального исследования комбинированного промежуточного перегрева и его регулирования была разработана и осуществлена на одном корпусе (корпус А) специальная схема измерений. Она включает измерения температур пара в паропроводах и отдельных элементах вторичного перегревателя, давлений и перепадов давлений по всему тракту перегревателя, расходов пара в ОДНОМ теплообменнике, температур металла выходных участков труб газовой ступени и избытков воздуха в дымовых газах перед этой ступенью. Кроме того, были использованы штатные измерения мощности блока, расходов первичного пара за котлом, питательной воды и топлива, температур питательной воды и дымовых газов перед газовой ступенью. Опыты проводились при работе котла отдельно на попутном нефтяном газе и мазуте [Л. 52]. [c.225]

О возможности улучшения динамических свойств той или иной топки можно судить на основании анализа динамических свойств отдельных элементов. Эти вопросы освещены в гл. 2 и 6, а в отношении регулирования расхода воздуха и газа в гл. 3. [c.298]

В предыдущей главе была отмечена возможность воздействия на топку в связи с рассмотрением систем регулирования давления в котельных агрегатах. Однако это регулирующее воздействие детально не исследовалось, и топка рассматривалась как единый элемент контура регулирования, для которого входной величиной является сигнал задания по тепловыделению Хр, а выходной — тепловыделение Qf. в этой главе будут более подробно рассмотрены вопросы, связанные с воздействием на топку, и, в частности, задача поддержания соответствия между расходами воздуха и топлива. [c.307]

Для примера рассмотрим опыт эксплуатации ГТУ типа ГТ-100, установленных на ГРЭС-3 в системе ОАО Мосэнерго . Установка типа ГТ-100 (рис. 5.35) является двухвальным агрегатом сложного цикла. Цикловой воздух поступает в восьмиступенчатый осевой компрессор низкого давления (КИД), приводимый пятиступенчатой турбиной низкого давления (ТНД). На этом же валу (частота вращения 3000 об/мин) находится электрогенератор (ЭГ). После КНД цикловой воздух охлаждается водой (G = 3000 т/ч) в двух воздухоохладителях ВО) и поступает в 13-ступенчатый компрессор высокого давления (КВД), приводимый от трехступенчатой турбины высокого давления (ТВД) с частотой вращения 4000—4100 об/мин. Подвод топлива — двухступенчатый, в камеры сгорания высокого (КСВД) и низкого КСНД) давления соответственно перед ТВД и ТНД. Каждая КС состоит из 12 пламенных труб и общего коллектора газов перед турбиной. Разворот вала высокого давления осуществляется пусковой паровой турбиной ПТ). Вал низкого давления трогается с валоповоротного устройства (3—4 об/мин) от газового потока. Начальная температура газов перед турбинами 750 °С, максимальное давление воздуха в цикле 2,5 МПа, расход воздуха в цикле 450 кг/с, расход газотурбинного топлива 30 т/ч. Работа элементов проточной части связана с высокими термическими напряжениями (особенно в пиковом режиме эксплуагации), а также с воздействием коррозионно-активной среды. Установленные на ГРЭС № 3 ГТУ интенсивно эксплуатируются в пиковом режиме. [c.158]

Как уже указывалось выше, параметры трубопровода, э к в fi-валентного по пропускной способности элементу системы (дросселю, клапану, золотнику и т. д.), находят из условия равенства расходов воздуха в обоих случаях. Принимая, что расход воздуха через сосредоточенное i-e сопротивление (пневмоэлемент) описывается формулой (6.1), а через трубопровод — формулой (6.7), причем в первом случае расходная функция определяется выражением (6.4), а во втором — выражением (6.9), получим [c.149]

Контроль выбега турбокомпрессора на слух является обычным видом контроля за его состоянием. Отношение давления в воздушном ресивере к давлению перед турбиной — важный показатель расхода воздуха через дизель, суммарно характеризующий гидравлическое сопротивление дизеля и состояние агрегатов воздухоснабжения. Закоксовывание выпускных окон и других элементов выпускного тракта и снижение к. п. д. турбокомпрессора могут уменьшить расход воздуха в эксплуатции (например, для дизелей типа ЮДЮО с 6 по 4 кг/с). Это приводит к росту температур выпускных [c.344]

Использовалась обычная методика проведения эксперимента и обработки опытных данных. Расход определялся по нормальной диафрагме (шайбе), перепад давления в рабочем участке измерялся дифманометром ДТ-50 и образцовыми манометрами класса 0,35, нагрев воздуха в рабочем участке — дифференциальными хромель-копелевыми термопарами и переносным потенциометром ПП-П класса 0,2. Потеря давления в шаровом слое подсчитывалась с учетом сопротивления трубы (Дртр), определенного без шаровых элементов. В расчете коэффициента сопротивления слоя по зависимости (2.1) принималось среднее значение плотности воздуха, подсчитанное через средние температуру и давление в рабочем участке. Полученные коэффициенты сопротивления приведены в табл. 3 4. [c.61]

Количество рециркулируемой в элементе жидкости измеряли следующим образом. В элементе 5 устанавливали определенный расход воздуха, создаваемый вентилятором, перекрывали вентилем 2, открывали вентиль /2 и подавали жидкость до заданного уровня Н. После этого начинался процесс инжекции жидкости, характерный для данной скорости газа в элементе и уровня Н, причем подачу воды регулировали таким образом, чтобы при установивхпейся скорости высота столба жидкости Н в секции 9 (имитирующей полотно тарелки) поддерживалась постоянно на одном уровне. Затем открывали вентиль 2 и фиксировали время начала процесса накопления отсепарированной из секции 7 жидкости в мерную емкость при установившейся подаче. При определенном объеме жидкости (9 л) фиксировали время окончания процесса накопления. [c.288]

Тепловой расчет котла. Тепловой ргс-чет котла основан на расчете процессов теплообмена в элементах котла. Пpиve-няемые на практике два вида теплового расчета (конструктивный и поверочный) имеют общую методику. Различие эттх видов расчетов состоит лишь в целях и характере искомых величин. При конструктивном расчете определяют размеры топки и поверхностей нагрева котла, необходимые для получения требуемых паропроизводительности, параметров пара, КПД и расхода топлива. При поверочном расчете (определенн эй конструкции котла и известных размеров поверхностей нагрева) находятся температуры воды, пара, воздуха и газов на границе между отдельными поверхностями нагрева, а также КПД и расход топлива. [c.164]

Температура в сечении резинового изделия повышается быстро и равномерно, когда резина проходит через микроволновый подогреватель со скоростью, в 5 раз большей, чем в обычных системах, при той же затрате энергии. Пройдя через микроволновый нагреватель, изделие поступает в канальную печь, где и завершается процесс вулканизации. Для нагрева воздуха в этой печи служат элементы с металлической оболочкой нагретый воздух рециркулирует, благодаря чему уменьшается нагрузка на электрическую сеть. Применение микроволнового нагрева повышает производительность более чем в 5 раз по сравению с производительностью при обычных методах вулканизации, сокращает потребление энергии более чем на 30% (в пересчете на первичные энергоресурсы) по сравнению с такими процессами, как вулканизация в солевых ваннах или нагрев в псевдоожиженном слое. Уменьшились также производственные расходы, поскольку отпала необходимость в дорогостоящих стеклянных шариках. Кроме того, в отличие от процесса вулканизации в солевых ваннах здесь не нужна очистка резины после вулканизации резина меньше деформируется, процент брака ниже, чем при вулканизации в паровой среде, и требуется меньшая производственная площадь, чем при вулканизации в горячих солевых ваннах и псевдоожиженном слое, — длина технологической линии составляет всего 12 м, а не 25, как это было при использовании традиционного оборудования. [c.195]

Широко известны декарбонизаторы двух типов с деревянной хордовой насадкой и с насадкой из колец Рашига (рис. 6.2). Воду подают через патрубок с верху бака. Через распределительное устройство 1 вода поступает на поверхность насадки 2. Обрабатываемая вода омывает элементы насадки тонким слоем, а навстречу ей движется воздух, подаваемый в декарбонизатор с помощью вентилятора. Выделяемый из воды СОа выводится из декарбонизатора через верхний патрубок. Очищенная вода стекает в поддон декарбонизатора и через гидравлический затвор 3 поступает в бак для сбора декарбонизованной воды. Применение насадки из керамических колец Рашига вместо хордовой позволяет уменьшить площадь и высоту декарбонизатора, расход воздуха и одновременно получить более глубокий эффект декарбонизации. Кроме того, кольца Рашига более долговечны и удобны в эксплуатации при загрузке их в металлический корпус с противокоррозионным покрытием. [c.103]

Малость объемных расходов воздуха, продуктов сгорания и пара сделала целесообразным выполнение компрессора, детандера и парового двигателя в виде поршневых машин. Это, естественно, натолкнуло на мысль объединить все перечисленные элементы в единый свободнопоршневой наддувный агрегат. Продольный разрез половины симметричного блока запроектированного наддувного агрегата показан на рис. 7-10. На каждый котел приходится по два таких агрегата. [c.178]

Двигатели [внутреннего сгорания [F 02 свободнопоршневые В 71/00-71/06 со сжатием (воздуха В 3/00-3/12 горючей смеси В 1/00-1/14) на твердом топливе В 45/00-45/10 устройства для ручного управления D 11/00-11/10 с устройствами для продувки или заполнения цилиндров В 25/00-25/08) G 01 индикаторных диаграмм 23/32 датчики давления, комбинированные с системой зажигания двигателей 23/32 индикация (относительного расположения поршней и кривошипов 23/30 перебоев в работе 23/22 работы или мощности 23/00-23/32)) измерение расхода жидкого топлива F 9/00-9/02 испытание (М 15/00 деталей М 13/00-13/04)) F 01 <диафрагменные В 19/02 с использованием особого рабочего тела К 25/00-25/14) изготовление для них ковкой или штамповкой В 21 К 1/22 использование теплоты отходящих газов (F 02 G 5/00-5/04 холодильных машин F 25 В 27/02) комбинированные с электрическим генератором Н 02 К 7/18 работа в компрессорном режиме F 04 В 41/04 на транспортных средствах В 60 К 5/00-5/12] (гравитационные 3/00-3/08 инерционные механические 7/00, 7/04-7/10) F 03 G для грейферов В 66 С 3/14-3/18 изготовление деталей В 21 D 53/84 многократного расширения в паросиловых установках F 01 К 1102-7104 объемного вытеснения F 01 В (агрегатирование с нагрузкой 23/00-23/12 атмосферные 29/02 комбинированные с другими машинами 21/00-21/04 конструктивные элементы 31/00-31/36 предохранительные устройства 25/16-25/18 преобразуемые 29/04-29/06 пуск 27/00-27/08 расположение и модификация распределительных клапанов 25/10 регулирование 25/00-25/14 сигнальные устройства 25/26) работающие на горючих газах F 02 G 1/00-1/06 рас-пределителыше механизмы F 01 L 1/00-13/08 для пишущих машин В 41 1 29/38 пневматические в избирательных переключателях Н 01 Н 63/30 [c.72]

ВПГ для корабля (рис. 61) паропроизводительностью 68 т/ч спроектирован на параметры пара, принятые в ВМФ США — 84 ата, 510° С, и рассчитан на сжигание соляра. Верхний барабан служит для раздачи котловой воды в опускные циркуляционные трубы и для сепарации пароводяной смеси, поступающей из сборных коллекторов испарительных элементов. Из паросепаратора пар поступает в пароперегреватель, расположенный в нижней части парогенератора. Форсуночное устройство с регистрами расположено сверху. Газы движутся сверху вниз, омывая испарительную поверхность нагрева, а затем — снизу вверх, омывая трубную систему пароперегревателя. С температурой 440° С газы поступают в газовую турбину, откуда при температуре 250° С они направляются в экономайзер. Газотурбинный агрегат одно-вальный. Первые три ряда лопаток компрессора поворотные, что позволяет изменять расход воздуха при малых нагрузках. Степень повышения давления е 5. [c.113]

Рассматриваемая ГТУ состоит из компрессора, регенератора, камеры сгорания, двух газовых турбин, одна из которых служит для привода компрессора, а другая — электрического генератора. Приняты следующие обозначения т-элементов схем класса ГТУ э01 — воздушный компрессор, э02 — регенератор (газовоздушный теплообменник), эОЗ — камера сгорания, э04 — газовая турбина, э05 — электрический генератор, эОб — тройник (раздвоитель) по продуктам сгорания. В определениях т-элементов использованы обозначения ЖВ — расход воздуха, ТВ — температура воздуха, ИВ — энтальпия воздуха, ЖГ — расход продуктов сгорания, ИГ — энтальпия продуктов сгорания, М — мощность, КАП — показатель адиабаты, КЭК — внутренний к.п.д. компрессора, КЭКМ — механический к.п.д. компрессора, КЭТ — внутренний относительный к.п.д. турбины, КЭТМ — механический к.п.д. турбогенератора, ЕПС — степень повышения давления в компрессоре и степень понижения давления в турбине. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...