Течение стабилизированное

В последнем выражении величина dw/dr) . представляет совой производную от профиля скорости w=w(r) при значении г—го. Эта величина остается неизменной вдоль оси трубы, ибо сама функция w(r) вдоль оси трубы не изменяется, так как течение стабилизированное. Следовательно, [c.224]

Рассмотрим стационарный процесс теплообмена в круглой трубе, полагая физические свойства жидкости постоянными, течение стабилизированным и пренебрегая для простоты теплотой трения. Разобьем трубу по радиусу на ряд соосных цилиндрических слоев, толщина которых в общем случае может быть неодинаковой (рис. 10-3). Стенка трубы может рассматриваться как один из слоев. Тепловой поток вдоль оси, обусловленный теплопроводностью и конвекцией, будем вычислять в предположении, что температура и скорость жидкости в пределах каждого из слоев не изменяются по радиусу и равны средним для данного слоя значениям их. Следовательно, тепловой поток через поперечное сечение слоя I в направлении оси х равен [c.201]

Рассмотрим теплообмен в трубе, сечение которой имеет вид равностороннего треугольника, при однородном распределении температуры на входе и постоянной температуре стенки. Полагая свойства жидкости постоянными, течение стабилизированным и пренебрегая теплопроводностью вдоль оси ц теплотой трения, запишем уравнение энергии в виде [c.260]

Ограничимся анализом теплообмена при полностью развитом (стабилизированном) поле температуры, полагая физические свойства жидкости постоянными, течение стабилизированным, а теплоту трения пренебрежимо малой. В рассматриваемых условиях градиенты температуры и давления в направлении оси в любой точке потока будут иметь постоянные значения [c.269]

Полагая свойства жидкости постоянными и течение стабилизированным и пренебрегая теплопроводностью вдоль оси, запишем уравнение энергии в виде [c.305]

При течении жидкостей в трубах (см. рис. 9.4) ламинарный режим на стабилизированном участке наблюдается до Re p= a)d/v = 2300, а при Re>10 устанавливается развитый турбулентный режим (здесь d — внутренний диаметр трубы). [c.82]

Течение теплоносителя внутри труб. Обобщение большого числа экспериментальных данных дает следующую запи-симость для расчета коэффициента теплоотдачи от стенки трубы к текущему в ней теплоносителю на участке стабилизированного течения (см. рис. 9.4) [c.85]

Тогда коэффициент теплоотдачи на участке стабилизированного течения будет равен [c.86]

При ламинарном режиме течения в прямой трубе постоянного круглого сечения стабилизированный профиль скорости имеет форму параболы (рис, 1.3, а) [c.19]

Отрыв потока, начинающийся в коротких диффузорах (с большими углами расширения), распространяется дальше на участок постоянного сечения за диффузором. На этом участке полное выравнивание потока по сечению достигается лишь на расстоянии = (8-ь10) Ох [х = (16- -20 X X Ь ]. Вместе с тем на таком расстоянии профиль скорости, близкий к профилю для стабилизированного турбулентного течения в канале постоянного сечения, достигается при = 180°. Все это подтверждают опытные данные (рис. 1.25 и 1.26). [c.31]

Легирование титаном или ниобием. Легирование аустенит-ных сплавов небольшими количествами элементов, обладающих большим сродством к углероду, чем хром, предотвращает диффузию углерода к границам зерен. Уже имеющийся здесь углерод взаимодействует с титаном или ниобием, а не с хромом. Сплавы такого рода называют стабилизированными (например, марки 321, 347, 348). Они не проявляют заметной склонности к межкристаллитной коррозии после сварки или нагрева до температур сенсибилизации. Наилучшей стойкости к межкристаллитной коррозии при нагреве сплава до температур, близких к 675 °С, достигают в результате предварительной стабилизирующей термической обработки в течение нескольких часов при 900 °С [14, 19]. Эта обработка эффективно способствует переходу имеющегося углерода в стабильные карбиды при температурах, при которых растворимость углерода в сплаве ниже, чем при обычно более высокой температуре закалки. [c.307]

По длине канала — на участке стабилизированного течения — изменяется только давление др дхФ 0) остальные параметры остаются неизменными дх = дЪ дх = 0). При достаточно [c.208]

Рассмотрим гидродинамически и термически стабилизированное течение жидкости в прямой круглой трубе. Будем предполагать, что жидкость несжимаема, ее физические свойства от температуры [c.335]

На участке стабилизированного (в гидродинамическом смысле) течения граница линейного распределения температур в зависимости от числа Прандтля Рг может совпадать с границей вязкого подслоя (при Рг = 1), располагаться ниже ее (при Рг > 1) или выше (при Рг < 1). [c.461]

При протекании через местное сопротивление в потоке возникают деформации эпюры скоростей, отрывы и вихревые зоны, которые могут распространяться как вверх, так и вниз по течению. В связи с этим, если величины вычисляют по формулам, установленным для изолированных местных сопротивлений, то применение принципа сложения потерь согласно (6-9) будет правомерным лишь в том случае, когда местные сопротивления не влияют друг на друга, т. е. разделены участками движения со стабилизированным распределением скорости В противном случае два или более местных сопротивления следует рассматривать как одно сложное, и для него должны быть установлены специальные расчетные зависимости. [c.153]

Таким образом, мы получаем полное и строгое теоретическое описание ламинарного течения в круглой трубе. Однако такое течение может иметь место только на участках стабилизированного течения, которое устанавливается на некотором расстоянии от входа в трубу. [c.166]

Стабилизированное течение 153 Сток 232 [c.459]

Для гидродинамически стабилизированного стационарного течения жидкости в пленке уравнение движения допускает дальнейшие существенные упрощения [c.158]

Все изложенные выше соображения относятся к сформировавшемуся турбулентному потоку. Формирование турбулентного потока (так же, как и ламинарного) происходит постепенно. Длина начального участка, на котором заканчивается формирование поля осредненных скоростей (при заданной форме входа), как показывают исследования А. Д. Альтшуля, зависит от коэффициента гидравлического трения Хс для стабилизированного течения, т, е. Ьц/с1 — 1(Хс). Основываясь на этих исследованиях, Б. В. Серебро получил формулу []/й[=1,45/ Хс+, +3,78, действительная для всех трех зон турбулентного течения в трубах. [c.196]

При турбулентном стабилизированном течении жидкости в трубе на участке длиной I падение давления определяется формулой tap = 0,1582[4Мт/(п ) з [c.227]

Модель со скольжением фаз — модель Локкарта—Марти-нелли — разработана на основе экспериментальных данных по потерям давления на трение при течении стабилизированных адиабатных потоков смесей воздуха с водой, бензином, керосином и различными маслами в прямых горизонтальных трубах [128]. В ее основу положен опытный факт однозначной зависимости комплексов и Фа от параметра X (см. соотношения (4.18)). При этом предполагалось отсутствие взаимодействия на границах раздела фаз и существование следующих сочетаний режимов течения жидкой и газообразной фаз турбулентный — турбулентный, ламинарный—турбулентный, турбулентный—ламинарный и ламинарный—ламинарный. При теоретическом обосновании модели Локкарта—Мартинелли [1071 учтено наличие сил сдвига, действующих на поверхности раздела фаз, и для упрощения инженерных расчетов получена достаточно простая зависимость [c.60]

Теплообмен в жидкометаллических системах подробно рассмотрен в [20]. При ламинарном течении стабилизированный теплообмен в каналах различной формы рассчитывается по тем же формулам, что и для неметаллических жидкостей (см. табл. 3.21) стабилизированный теплообмен при турбулентном течении и постоянной плотности потока на стенке q = onst) рассчитывается по следующим формулам. [c.222]

Теперь рассмотрим теплообмен в кольцевой трубе, включая термический начальный участок. При этом по-прежнему будем считать течение стабилизированным и сохраним те же условия и допущения, что и в п. 1. Пусть распределение температуры на входе в обогреваемый участок будет однородным, температура внутренней стенки постоянной (/с1 = сопз1), а наружная стенка теплоизолированной (<7с2=0)- [c.241]

В этом параграфе мы рассмотрим теплообмен в круглой трубе с источниками тепла в потоке, включая такж термический начальный участок. Физические свойства жидкости будем считать постоянными, течение стабилизированным, а теплопроводность вдоль оси пренебрежимо малой. Температура жидкости на входе и температура стенки пусть будут постоянными и соответственно равными и с- [c.292]

Локальный коэффициент теплоотдачи от трубы к теку[цей в ней жидкости изменяется лишь на начальном участке (рис. 9.4,6), а на участке стабилизированного течения air = onst, поскольку толщина пограничного слоя (6т=г) постоянна. С увеличением скорости течения теплоносителя в трубе аст возрастает из-за уменьшения толщины ламинарного подслоя, а с увеличением диаметра тру- [c.81]

Рассмотрим стационарное и стабилизированное ос-редненное течение. Тогда взамен (4-31) [c.123]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим [c.202]

Выдержка образцов, переложенных медной стружкой и залитых раствором, в стеклянной колбе с обратным холодильником (или в бачке из хромоннкслевой стали, стабилизированной титаном или ниобием, с крышкой, снабженной одним—тремя холодильниками) при кипении в течение 24 (для сталей 1-й группы марок) или 15 (для сталей 2-й группы марок) ч [c.453]

Следует заметить, что полученные вьиие зависимости, справедливые для стабилизированного ламинарного течения, неприменимы для входного участка трубы, где происходит формирование ламинарного потока. Длина входного начального участка ламинарного течения зависит от диаметра трубы и числа Рейнольдса и определяется выражением [c.194]

Формулы (12.41)—(12.43) получены для теплообмена при постоянной плотности теплового потока на стенках трубы и относятся к стабилизированному (в гидродинамическом отношении) течению жидкости в трубе. Так как в условиях постоянной температуры трубы плотность теплового потока меняется вдоль трубы незначительно (что связано с весьма медленным изменением температуры жидкости вдоль трубы при больших х) то указанные формулы можно в первом приближении применять и для теплообмена в условиях постоянной температуры стенок трубы, внося при необходимости уточнения в йисленные коэффициенты. [c.464]

Концентрацию паров нафталина вдали от стенки f можно принять равной нулю при внещнем обтекании тела или при течении в начальном участке трубы, а для стабилизированного течения в трубе [c.93]

Существенно, что рещения, рассмотренные в этом параграфе, ошграются на допущение о прямолинейности линий тока, выражаемое условием Ну щ 0. Это допущение выполняется достаточно точно лишь на некотором расстоянии от входа в плоский канал (трубу), где поток подчиняется выведенным зависимостям и является стабилизированным. Вблизи входа, на некотором начальном (или разгонном) участке структура течения более сложная и будет рассмотрена в 17. [c.328]

Течения во внешней области существенно различны. В трубе нет взаимодействия с нетурбулентным потоком, нет области перемежаемости. При стабилизированном движении отсутствуют поперечные составляющие скоростей, и скорости не зависят от продольной координаты х в пограничном слое это не соблюдается. [c.330]

Длину участка тепловой стабилизации при ламинарном течении жидкости с постоянными теплофизическими свойствами и температурой на входе i = idem) для гидродинамически стабилизированного движения можно определить по формуле /нт/й = 0,055 Ре, при турбулентном движении /нт= (10ч-15) . Теплообмен в потоке несжимаемой жидкости описывается системой уравнений (17.14) (17.20) (17.22) и уравнением теплоотдачи. [c.300]

Для определения среднего коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме движения гидродинамически стабилизированного течения при /с = idem может быть использована следующая формула 1[34] [c.301]

Длину теплового начального участка можно определить [31] при ламинарном течении жидкости с постоянными физическими параметрами и температурой на входе при постоянной температуре стенки Т = onst для гидродинамического стабилизированного движения в трубе по фермуле / t/d = 0,055Pe при турбулентном дйнжеиия /н.т = (10... lS)d. [c.315]

При ламинарном стабилизированном течении жидкости в трубе на участке длиной I падение давления определяется формулой Лр = 128цМх//(ярс( ), где Мх — массовый расход жидкости. Представить эту зависимость в критериальной форме. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...