Характеристика трапецеидального

В качестве характеристик трапецеидального живого сечения часто используются величины [c.209]

Рис. 6.5. Замена вещественной частотной характеристики трапецеидальными

Как мы уже указали выше, возможны и другие законы движения выходного звена кулачкового механизма. Определение Их кинематических характеристик может быть сделано теми же методами, какими мы пользовались для разобранных примеров. Отметим только, что в некоторых случаях применяются законы движения, являющиеся комбинацией простых законов, В качестве гримера приведем трапецеидальный закон изменения аналога ускорения = 2 (ф ), показанный на рис. 26.16, в. На участке аЬ угла фп ускорение й изменяется, линейно возрастая на участке Ьс оно постоянно на участке de оно линейно убывает на участке ef [c.526]

Основными геометрическими характеристиками канала с трапецеидальным поперечным сечением (рис. 7.2) являются h — глубина заполнения канала Ь — ширина канала по дну Ь — ширина канала по верху В — ширина свободной поверхности воды ф — угол наклона откосов m = tg <р — коэффициент заложения откосов. [c.67]

Из всех возможных безразмерных параметров, составленных из геометрических элементов живого сечения, только т (для параболического сечения) и а (для трапецеидального сечения) полностью характеризуют живое сечение данной формы для каждой из характеристик. [c.43]

Характеристика живого сечения трапецеидальной формы [c.45]

Какие характеристики живого сечения можно указать для трапецеидального и параболического русл [c.50]

Каковы характеристики живого сечения канала трапецеидального параболического и сегментного (кругового) сечения гидравлически наивыгоднейшего профиля [c.50]

Характеристика мембраны зависит от ее материала, размеров и профиля гофров. Применяются профили трапецеидальный, угловой (пильчатый), синусоидальный с постоянной и переменной глубиной и др. [c.359]

При технологии изготовления кулачково-цевочных механизмов, принятой на ряде заводов, синусоидальный закон движения не имеет преимуществ, а в ряде случаев дает худшие результаты с точки зрения точности и динамических нагрузок), чем косинусоидальный. Более благоприятные характеристики имеет модифицированный трапецеидальный закон движения. [c.119]

Показано изменение расчётных характеристик винта со стандартной трапецеидальной резьбой в зависимости от отношения шага резьбы к номинальному диа- [c.197]

Геометрическая характеристика жесткости при кручении бруса трапецеидального поперечного сечения приблизительно равна геометрической характеристике прямоугольного сечения одна сторона которого определяется построением, указанным на чертеже, а другая равна высоте трапеции. В приведенной формуле через Ь обозначается меньшая сторона прямоугольного сечения. [c.308]

Влияние частоты наложенных деформаций и, что не менее важно, скорости нагружения в условиях двухчастотного нагружения может быть проиллюстрировано па примере сопоставления рассмотренных выше результатов и экспериментальных данных, полученных при двухчастотном нагружении этой же стали с формой циклов, представленной на рис. 4.19, е, когда частота низкочастотного нагружения (включая время выдержек), температура, а также уровни максимальных и высокочастотных напряжений оставались прежними, а частота а,,, составляла /2 = 30 Гц, что соответствовало соотношению частот = 18 000. Характер развития деформаций в этих условиях показан на рис. 4.27. Важно, что их кинетика в основном подобна изменению соответствующих характеристик при нагружении с меньшим соотношением частот (см. рис. 4.25). Как и в последнем случае, полная ширина петли гистерезиса б после уменьшения в первые циклы нагружения вследствие упрочнения материала в дальнейшем несколько стабилизируется, а затем начинает увеличиваться (рис. 4.27, а), но интенсивность разупрочнения материала в этом случае существенно ниже, чем при нагружении с/2//1 = 80. Активная же составляющая циклической пластической деформации бд вплоть до разрушения остается на установившемся уровне для всех исследованных напряжений. В связи с этим увеличение с числом циклов полной ширины петли следует отнести за счет деформации циклической ползучести которая также непрерывно увеличивается после начальной стадии нагружения (рис. 4.27, 6). Если сравнить ее абсолютные значения для одних и тех же уровней максимальных напряжений двухчастотного нагружения при /2 /1 = 18 000 и /2//1 = 80 с нагружением по трапецеидальной форме циклов, принимая во внимание при этом закономерности взаимосвязи диаграмм циклического деформирования по про- [c.96]

Определение частотных характеристик производится с использованием гармонического испытательного сигнала, для возбуждения которого необходим специальный генератор, или периодического входного воздействия прямоугольной (или трапецеидальной) формы. Последние могут быть получены путем быстрой перестановки регулирующего органа в заданные полол<ения через определенные интервалы времени. Для получения частотных характеристик в режиме установившихся колебаний записываются изменения входной и выходной величин (рис. 6.67). По результатам опытов при разных частотах входного воздействия определяются амплитудно-частотная [c.465]

Рис, 13-32. Трапецеидальная частотная характеристика. [c.816]

В [6] приведены таблицы, которые позволяют строить переходный процесс для единичной трапецеидальной частотной характеристики. Переход к искомым характеристикам осуществляется простым пересчетом масштабов времени и ординат. [c.816]

При накатывании обеспечиваются следующие характеристики высокие степени точности резьбы 4 - 5-я при работе тангенциальными головками, 6 - 7-я при накатывании головками с осевой подачей для метрических резьб и 7-8-я при накатывании головками с осевой подачей для трапецеидальных резьб параметр шероховатости поверхности профиля резьбы Ra < 1,25 мкм повышение прочности деталей с накатанной резьбой на 25...30 %, а также износостойкости поверхностного слоя резьбы. [c.555]

Мембраны мелкого пильчатого профиля (рис. 12.2, а) просты в изготовлении, устойчивы к небольшим перегрузкам и широко применяются в приборах, где требуется затухающая по давлению упругая характеристика чувствительного элемента (расходомеры, высотомеры, указатели скорости). Изготовление мембран глубокого пильчатого профиля (рис. 12.2, б) встречает некоторые трудности вследствие возможности появления разрывов на вершинах и впадинах, где имеет место концентрация напряжений. Поэтому мембраны с глубокой гофрировкой обычно имеют трапецеидальный или синусоидальный профиль (рис. 12.2, б, г). [c.249]

Испытания по трапецеидальной форме цикла с поддержанием нагрузки в течение времени выдержки (т = 6 мин) на заданном уровне показали (рис. 3), что кинетика деформационных характеристик в этом случае подобна двухчастотному нагружению как по полной (рис. 3, а) ширине петли и активной ее составляющей (рис. 3, в), так и по накопленным деформациям в процессе всего времени нагружения (рис. 3, б) и в процессе временной выдержки (рис. 3, г). [c.90]

Таблица 12.1. Геометрические характеристики трапецеидальной одноходовой резьбы (ГОСТ 9484—73)

Зависимость размеров ячеистой дислокационной структуры от уровня пластической деформации была подвергнута анализу в исследованиях нержавеющей стали AISI 304 [44]. В области температур 482-650 С были исследованы уровни полной деформации в интервале 0,5-20 % с треугольной формой цикла, также с введением выдержки при нагрузке в течение 10, 60, 180 и 600 мин. Размер ячеек уменьшался по мере возрастания уровня деформации, что соответствовало уменьшению долговечности. Переход от треугольной формы цикла к трапецеидальной форме незначительно увеличивал размер ячеек, хотя происходило существенное снижение долговечности. Вместе с тем, если использовать время в качестве характеристики длительности накопления повреждений до разрушения, то оказывается, что длительность нафужения с выдержкой была существенно большей, чем при треугольной форме. Поэтому следует считать, что в общем виде размер ячеек определяется единым соотношением для фиксированной скорости деформации. Применительно к исследованным условиям в рассматриваемой работе было установлено [c.250]

Рис. 3. Динамические характеристики реакции системы, возмущенной импульсами а — П-образныы б — трапецеидальным в— синусоидальным г — треугольным д — линейно экс-

При построении переходного процесса следящего привода применяют методику проф. Солодовникова, которая предполагает построение ЛЧХ разомкнутого привода, построение вещественной частотной характеристики Р (со) замкнутого привода по специальной номограмме, разбиение Р (со) на трапецеидальные характеристики, построение переходного процесса привода по таблицам /г-функций. [c.103]

Характеристика резьбы. Резьба трапецеидальная одно- и многогаходная отгюсится к кинематическим резьбам (см. рис. 8.1) и предназначена для передачи движения. Она применяется в различных винтовых механизмах ходовых винтах станков и счетных механизмов, винтах суппортов, штурвальных винтах, грузовых Елмах прессов и домкратов и др. [c.198]

Основные технические характеристики комплекса приведены ниже. Исследуемый сигнал аналоговый. Диапазон измеряемых ударных ускорений 10—10 - м-с 2. Форма ударного импульса полусинусоидальная, трапецеидальная, пилообразная, произвольная. В режиме испытаний одиночными ударными воздействиями производится регистрация и анализ только по одному из каналов комплекса одного импульса с длительностью действия 160—400 мс. В режиме испытаний малыми сериями ударных воздействий производится одновременная регистрация одного — четырех импульсных сигналов, поступающих по всем каналам комплекса или любому их сочетанию. Длительность действия ударных импульсов 1,25—400 мс. В режиме испытаний большими последовательностями ударных нагружений число регистрируемых ударных импульсов 10—35 ООО. Сигналы регистрируются полюбому каналу комплекса. В режиме испытания виброудар-ными воздействиями регистрация ведется только по одному из каналов. Обработке подлежат следующие ха-рактеристики виброударного сигнала время нарастания ускорения до максимального значения 0,7—100 мс. Длительность фронта максимального импульса 175 МКС — 10 мс. Комплекс предусматривает документирование входных данных и результатов анализа в каждом режиме испытаний в виде протоколов, а также на перфоленте и магнитной лепте для долговременного хранения. [c.360]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Эксплуатационные режимы нагружения элементов конструкций имеют, как правило, более сложный характер, чем распространенные в практике экспериментов синусоидальные или треугольные формы циклов нагружения, хотя именно они являются наиболее часто используемыми при получении основных характеристик циклических свойств материалов и закономерностей их изменения в процессе деформирования. Синусоидальный или треугольный законы изменения напряжений и деформаций использовались в качестве основных и при экспериментальном изучении кинетики циклической и односторонне накапливаемой пласти ческих деформаций и их описании соответствующими зависимостями, рассмотренными в предыдущих главах. В ряде случаев условия эксплуатационного нагружения представляется возможным схематизировать такими упрощенными режимами. Однако в большинстве случаев для исследования поведения материала с учетом реальных условий оказывается необходимым рассмотрение и воспроизведение на экспериментальном оборудовании таких более сложных режимов, как двух-и многоступенчатое циклическое нагружение с различным чередованием уровней амплитуд напряжений и деформаций, нагружение трапецеидальными циклами с выдержками различной длительности на экстремумах нагрузки в полуциклах растяжения и (или) сжатия, а также в точках полного снятия нагрузки, двухчастотное и полигармо-ническое нагружение, нагружение со случайным чередованием амплитуд напряжений, соответствующим зарегистрированными в эксплуатации условиями. Особенно необходимым воспроизведение и исследование таких режимов становится в области повышенных и высоких температур, когда на характер и степень проявления температурно-временных эффектов, а следовательно, и на кинетику деформаций, существенное влияние оказывают факторы длительности, формы цикла и уровней напряжений или деформаций в процессе нагружения. Ниже приведены исследования закономерностей развития деформаций для ряда упомянутых режимов нагружения, позволяющие проанализировать применимость тех или иных уравнений кривых малоциклового деформирования и применение параметров этих уравнений при изменении режимов. [c.64]

Таким образом, анализируя рассмотренные выше экспериментальные данные по малоцикловому деформированию при мягком режиме нагружения с временными выдержками на экстремумах нагрузки (см. рис. 4.8—4.10), можно видеть, что как температура испытаний, так и форма цикла накладывают свои особенности на кинетику деформаций в этих условиях. В общем случае для комнатной и умеренных температур кинетика ширины петли пластического гистерезиса и односторонне накопленной в циклах деформации ё > описывается зависимостями (2.10) и (2.18). Причем для циклически упрочняющихся материалов в двойных логарифмических координатах, что соответствует степенному виду кинетической функции, они представляют собой прямые ниспадающие линии (рис. 2.3, в), а для циклически разупрочняющихся материалов в полулогарифмических координатах — прямые восходящие линии (рис. 2.3, а), отвечающие экспоненциальному виду этих зависимостей. Как показывают приведенные выше экспериментальные данные для высоких температур и сложной формы цикла нагружения, в этих условиях наблюдается более сложный характер поведения деформационных характеристик. Так, уже при 450 С сталь Х18Н10Т обнаруживает в исходных циклах некоторое упрочнение, переходящее затем на основной стадии процесса деформирования в циклическое разупрочнение, причем это характерно как для нагружения с треугольной, так и с трапецеидальной формами цикла. Если при t = 450° С степень разупрочнения еще невелика, то с повышением температуры до 650° С, когда начинается интенсивное проявление в материале температурно-временных эффектов, кинетика деформаций становится ярко выраженной и в существенной степени зависящей от времени, формы цикла и уровня нагружения. Указанные обстоятельства не учитываются зависимостями (2.10), (2.18) и для их описания было предложено [13] связать параметры этих уравнений с механическими свойствами материалов, а последние рассматривать зависящими от температуры и времени нагружения. [c.79]

Исходя из приведенных данных можно заключить, что в случае мягкого высокотемпературного малоциклового деформирования материалов как при треугольной, так и при трапецеидальной формах циклов в них под действием высоких температур и нагрузок протекают сложные внутриструктурные процессы, приводящие к изменению характеристик их механических свойств, а как следствие этого — к усложнению закономерностей кинетики упругопластических деформаций в процессе циклического нагружения. Эти эффекты при описании рассматриваемых циклических свойств материалов могут быть учтены на основе введения в соответствующие уравнения состояния параметров, отражающих указанные изменения в свойствах материалов, и тем самым приближения исходных предпосылок для аналитического описания рассматриваемых процессов к реальным условиям эксплуатации материала. [c.83]

Метод трапецеидальных частотных характеристик [45, 48]. На основании формулы обратного преобразоватгая Лапласа (см. 4.8 кн. 1 данной серии) [c.456]

S поперечного сечения потока к смоченному периметру X, т. е. периметру части русла, находящейся под уровнем жидкости R=Slx. Г. р. служит обобщённой характеристикой размера сечения трубы некруглой формы или открытого русла. Для круглой трубы диаметром d Г. р. R dli, для прямоугольного открытого канала большой ширины он равен глубине воды, т. е. R=h для трапецеидальных каналов величина Г. р. изменяется от Л = А/2 в глубоких и узких каналах до в широких и мелких для течения между параллельными стенками с расстоянием Ь между ними R=b/2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ УДАР — резкое повышение дав-ЛСШ1Я в трубопроводе с движущейся жидкостью, возникающее при быстром перекрытии запорных устройств, к-рос распространяется по трубопроводу в виде упругой волны со скоростью а. Г. у. может вызвать разрыв стенок труб и повреждение арматуры трубопровода. Основы теории F. у. дал Н. Е. Жуковский (18У8). [c.460]

Для линейчатого спектра на в.ходе вводится характеристика прибора, называемая разрешением (возможность раздельного наблюдения двух близких линий равной интенсивности). Разрешение численно равно ширине ф-ции а, т. е. значению эф, т. к. при сближении двух линий Х до расстояния зф = 1 1 — 2 их инструментальные контуры а и или сливаются в трапецеидальный контур (при треугольной форме а), или разделяются лишь веболь-шим npOBaiToM (при дифракц. форме а Рэлея критерий). Отношение длины волны к разрешению наз. разрешающей способностью Д = Х/здф, где X = (Xj -f- Хд)/2, [c.622]

По вещественным частотным характеристикам Р (ш) методом трапецеидальных частотных характеристик строились переходные процессы ГКСС согласно работам [1 и 4]. [c.27]

АЧХ можно аппроксимировать прямоугольниками, каждый из которых выделяет i-ю частотную полосу (i = 1, п). На практике применяют узкополосные резонансные фильтры (кварцевые, магнито-стрикционные или RL ) [9, 14], АЧХ которых приближаются к прямоугольным. При этом допускается некоторое перекрытие характеристик соседних фильтров для уменьшения погрешности аппроксимации. На рис. 2 представлена трапецеидальная аппроксимация АЧХ I Яфф,-(/со) , а на рис. 3 — соотве1ствующий формирующий фильтр УФФ. Поскольку практически перекрытие АЧХ имеет место только для двух соседних фильтров, для устранения взаимной корреляции достаточно применить два независимых генератора белого шума (ГБШ1 и ГБШ2). Перемножители (Я ) 3 необходимы для изменения параметров а в разложении (4), причем положительность обеспечивается выпрямителями (ВУ) 13. [c.462]

Режим нагружеяня. Стремление учесть влияние случайного нагружения на характеристики сопротивления усталостному разрушения металла сделало необходимым проведение лабораторных испытаний при различных режимах изменения напряжений. Режимы лабораторных испытаний на усталость можно подразделить на стационарные, монотонного увеличения или уменьшения нагрузки, блочного и случайного нагружения. При стационарном режиме (гармоническом, бигармоническом, треугольном, трапецеидальном и др.) закон изменения а в пределах одного хщкла остается постоянным до разрушения. При монотонном нагружении амплитуда или среднее напряжение плавно или ступенчато изменяется до разрушения детали. Блочное нагружение осуществляется ступенчатым (рис. 11.5.) или непрерывными блоками, которые периодически повторяются вплоть до разрушения. При случайном нагружении последовательность ступеней или единичных значений амплитуд и средних напряжений цикла изменяется случайным образом. Наиболее часто влияние случайного характера приложения нагрузки на долговечность материалов оце1ЕИвается по результатам испытаний конструкционных элементов или образцов при использовании блоков, отображающих статистические закономерности случайного нагружения. [c.292]

При определении нормальной глубины методом относительных характеристик живого сечения устанавливают значения 1]) , (для прямоугольного поперечного сечения д = 8 для параболического ofjj, д = 6,54 для трапецеидального JJ определяется по зависимости (7.25) или табл. 19.6). [c.95]

Инженерная методика расчета переходной функции динамической системы состоит из следующих этапов построение логарифмических частотных характеристик разомкнутой системы определение вещественной частотной характеристики Р (со) по номограмме замыкания аппроксимация Р ( ) трапецеидальными частотными характеристиками определение переходных функций для каждой трапецеидальной частотной характеристики с помощью таблиц Л-функций построение суммарной переходной фукции системы 115]. [c.77]

Для заданного значения коэффициент г ) выбирается из табл. I. В рессорном пакете (фиг. 8) отдельные листы могут иметь одинаковую или разную толщину. Сначала по характеристике определяют размеры простой рессоры трапецеидальной формы.-Ширина (, основания этой рессоры (см. фиг.7), деленная на предполагаемую ширину одного рессорного листа, дает число необходимых оессорных листов п (п [c.504]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...