Сила подсасывающая

Сжимаемость 11 Сила подсасывающая 263 Система уравнений гиперболическая 157 Скачок 73 [c.423]

Согласно теореме Жуковского сила Р нормальна к вектору скорости щ, а значит, дает составляющую в плоскости пластины, направленную к передней кромке (рис. 7.18) и называемую подсасывающей силой. Этот результат представляется парадоксальным, поскольку все элементарные силы давления, результирующей которых является сила Жуковского, нормальны к поверхности пластины. Однако его можно объяснить, если представить, что пластина имеет конечную, хотя и малую толщину с плавно скругленным передним (лобовым) концом и заостренным задним. При обтекании такого тела скорости на лобовой части будут очень большими (в пределе для бесконечно тонкой пластины — бесконечно большими), а на остальной части поверхности — конечными. Соответственно, давления на лобовой части будут весьма малыми, а на остальной поверхности — конечными. Так как поверхность тела не является плоскостью, элементарные силы давления, нормальные к его поверхности, дадут составляющие в направлении оси X, сумма которых и образует подсасывающую силу Р -Уменьшая толщину тела до нуля, в пределе получим обтекание пластины. [c.243]

Согласно теореме Жуковского сила Р нормальна к вектору Пд, а значит, дает составляющую Р в плоскости пластины, направленную к передней кромке (рис. 130) и называемую подсасывающей силой. Этот результат представляется парадоксальным, поскольку все элементарные силы давления, результирующей которых является сила Жуковского, нормальны к поверхности пластины. [c.259]

Объяснение этому факту можно дать, если представить, что пластина имеет конечную, хотя и малую толщину с плавно скругленным передним (лобовым) концом и заостренным задним. При обтекании такого тела скорости на его лобовой части будут весьма большими (в пределе для бесконечно тонкой пластины — бесконечно большими), а на остальной части поверхности — конечными. Соответственно, давления на лобовой части будут весьма малыми, а на остальной поверхности — конечными. Так как поверхность тела не является плоскостью, то элементарные силы давления, нормальные к его поверхности, дадут составляющие в направлении оси х, сумма которых и образует подсасывающую силу Pj. Уменьшая толщину тела до нуля, в пределе получим обтекание пластины. [c.259]

Рассмотрим подсасывающую силу, возникающую при дозвуковом обтекании крыла, у которого передняя кромка может быть закруглена. Известно, что для тонкого симметричного профиля, обтекаемого под углом атаки, коэффициент подъемной силы = 2я(а -f )- Его значение можно рассматривать как сумму ДВУХ составляющих = 2яа — коэффициента для плоской пластины под [c.203]

Рассмотрим, создает ли подсасывающую силу этот профиль. Для этого сначала [c.203]

Подсасывающая сила прямого крыла единичного размаха Ti = пр с , где = = lim [ (V, ) x — Хп.к)]- [c.204]

Заметим, что величина с = 0. Таким образом, в соответствии с формулой для подсасывающей силы Т1 = тонкий профиль в виде слабо изогнутой дуги под [c.204]

Рассчитанный по скоростному напору ц = 0,5p УL (см. решение задачи 7.27) коэффициент подсасывающий силы несжимаемой среды (с гст)ис = 0,03142. С учетом сжимаемости с = 1 — соз = 0,03928. [c.205]

Как известно, у крыльев с дозвуковой передней кромкой эту кромку несколько округляют. При этом возникает подсасывающая сила, уменьшающая сопротивление. В результате общий коэффициент сопротивления уменьшается на значение коэффициента подсасывающей силы с т = /(4л) ltg у Т/ Г/ Т7п = 0,007885. [c.232]

На рис. 11.27 изображены поляры крыльев без механизации и с отклоненными закрылками. Отклонение закрылков увеличивает лобовое сопротивление, максимальное значение подъемной силы и критическое значение числа Маха, но при этом снижает критический угол атаки и качество крыла. Это объясняется перераспределением давления при отклонении закрылков давление на нижней поверхности крыла повышается, над верхней поверхностью закрылка образуется разрежение, что увеличивает скорость и снижает давление на верхней поверхности крыла (подсасывающий эффект). [c.625]

Приведенные зависимости определяют дополнительную поперечную силу и момент рыскания за счет подсасывающих сил на передних дозвуковых кромках (при а Хоп < 4). При а коп > 4 кромки сверхзвуковые, поэтому подсасывающие силы и момент рыскания не возникают. [c.652]

Исследования показали, что эффект от применения щели или системы отверстий, проявляющийся в увеличении подъемной силы, практически одинаков, однако в первом случае оказывается несколько большим лобовое сопротивление. Отсос и сдув пограничного слоя могут использоваться также для уменьшения аэродинамического сопротивле-н и я. В этих целях щели или отверстия располагаются в хвостовой части обтекаемого тела, где достигается предотвращение отрыва, способствующее снижению подсасывающего эффекта за кормой и, как следствие, уменьшению сопротивления от давления. [c.104]

Иначе говоря, при отсутствии подсасывающей силы, которая теоретически возникает вместе с бесконечной скоростью на входной кромке пластины при ее сплошном обтекании. [c.131]

В условиях реального обтекания подсасывающая сила меньше силы дополнительного сопротивления. Она снижается особенно значительно при крутых внешних обводах воздухозаборника, приводящих к сильному искривлению струек тока и к появлению отрыва потока на его внешней поверхности, как это показано на рис. 8.5. При острых входных кромках (дозвуковое обтекание сверхзвукового воздухозаборника) подсасывающая сила становится весьма незначительной. [c.249]

Рис. 8.4. Образование подсасывающей силы в дозвуковом воздухозаборнике

Схема дозвукового входного устройства представлена на рис. 9. 2. Оно имеет входную часть — обечайку U с плавным очертанием входных кромок. К ней примыкает канал требуемой длины /г, который в своей начальной части обычно делается расширяющимся, но непосредственно перед входом в компрессор имеет сужающийся участок 4. Плавное очертание входных кромок дозвукового воздухозаборника необходимо для предотвращения срыва потока, обеспечения требуемой подсасывающей силы и создания равномерного поля скоростей на входе во внутренний канал и перед компрессором. При дальнейшем движении дозвукового потока воздуха по расширяющемуся каналу (диффузору) происходит уменьшение его скорости и увеличение давления. Во избежание отрыва потока от стенок канала площадь его поперечного сечения должна увеличиваться плавно и не должны допускаться резкие повороты потока. [c.255]

Следует, однако, иметь в виду, что чрезмерное увеличение отношения площадей F xI h, т. е. повышение относительной доли внешнего сжатия, приводит к очень сильному искривлению струек тока и к значительному ускорению потока на внешней поверхности обечайки, что может вызвать отрыв потока на этой поверхности (см. рис. 8.5), либо образование местных сверхзвуковых зон. Это приведет к снижению подсасывающей силы, росту внешнего сопротивления и падению эффективной тяги двигателя. [c.256]

Может возникнуть вопрос, не уменьшается ли в данном случае-тяга двигателя из-за того, что внешнее сжатие воздуха происходит при отсутствии силового взаимодействия со стенками воздухозаборника. Этого не происходит. При дозвуковых и небольших сверхзвуковых скоростях полета у воздухозаборников с закругленными передними кромками такое фактическое укорочение длины диффузорного канала практически полностью компенсируется подсасывающей силой, появляющейся на его обечайке. [c.256]

Экспериментальные и теоретические исследования последних лет раскрывают общую картину развития динамического срыва, хотя еще нельзя сказать, что протекание срыва в нестационарных условиях полностью изучено. Рассмотрим профиль, угол атаки которого периодически изменяется с большой амплитудой от значения, намного меньшего критического угла атаки в стационарных условиях, до значения, превосходящего угол атаки начала динамического срыва. Такой диапазон типичен для первой гармоники изменения угла атаки при полете вперед, причем среднее его значение соответствует большому значению параметра нагружения Ст/а, При увеличении угла атаки срыв затягивается вследствие нестационарности, так что линейный закон изменения подъемной силы и небольшие моменты на профиле сохраняются при значениях угла атаки, превышающих критический угол атаки в стационарных условиях. После того как угол атаки профиля превысит угол атаки начала динамического срыва (который в свою очередь зависит от скорости а изменения угла атаки), подсасывающая сила на передней кромке профиля пропадает, а с поверхности вблизи передней кромки начинает отходить пелена интенсивных поперечных вихрей. Эти вихри движутся над верхней поверхностью профиля по направлению к задней кромке со скоростью, значительно меньшей, чем скорость набегающего потока. Вызванное вихрями возмущение поля давления приводит к смещению назад области разрежения. В возникшем переходном процессе [c.799]

Возможность рассмотрения пластинки как предельного случая тонкого симметричного профиля при стремлении относительной его толщины к нулю позволяет обосновать справедливость формулы (89). Физически можно себе представить, что, как бы ни была тонка пластинка, передняя ее кромка все же имеет некоторую закругленность, на которой благодаря очень большой (теоретически бесконечной) скорости образуется значительное разрежение, создающее подсасывающую силу, направленную навстречу потоку и не перпендикулярную к поверхности пластинки. Эта подсасывающая сила вместе с силами давления, перпендикулярными к пластинке, и дает подъемную силу,, поперечную к направлению набегающего на пластинку потока. [c.194]

Если сравнить рис. 2.07 и 2.08 с рис. 2.02, можно подметить весьма существенное различие между распределениями давления при дозвуковом и сверхзвуковом обтекании. При дозвуковом обтекании поверхности крыла, обращенные к потоку, испытывают не только повышенное давление часть этих поверхностей подвержена действию разрежения, вследствие которого создается некоторая подсасывающая сила, тянущая крыло вперед и в известной степени компенсирующая действие положительного из- [c.47]

Ничего подобного нет при сверхзвуковом обтекании здесь на передние поверхности действует только положительное избыточное давление, а на затененные задние поверхности — разрежение. Подсасывающей силы при сверхзвуковом обтекании нет. [c.48]

Чтобы избежать этого, передняя кромка дозвуковых крыльев делается закругленной. При обтекании на увеличенных углах атаки на ее поверхности создается значительное разрежение (рис. 2.21). Получающаяся при эхом подсасывающая сила, направленная вперед, уравновешивает силу, направленную назад. [c.62]

При наличии скоса потока индуктивное сопротивление имеется, но оно было бы значительно большим, если бы не было подсасывающей силы. [c.62]

Основная причина сильного снижения аэродинамического качества при сверхзвуковом обтекании — отсутствие подсасывающей силы, кото<рая при дозвуковом обтекании значительно уменьшает силу лобового сопротивления самолета (см. гл. 2, 4 и 13), особенно на больших углах атаки. [c.87]

Причиной является вращение самолета вокруг оси х, которое увеличивает углы атаки у опускающегося крыла (рис. 11.13) и уменьшает у поднимающегося. При дозвуковом обтекании увеличение угла атаки повышает подсасывающую силу, действующую на переднюю часть крыла и направленную вперед, а уменьшение угла атаки понижает эту силу. В итоге создается заворачивающий момент в сторону поднимающегося крыла. [c.340]

На фиг. 100 изображена чрезвычайно простая и надежная плоская щелевая форсунка, у которой слив мазута выполнен через щель, ширина которой несколько меньше ширины паровой струи. Шелевые форсунки при недогрузках работают с небольшими пульсациями. В силу подсасывающего действия щелевые форсунки не требуют высокого напора мазута. [c.119]

Пределы применимости метода обратимости потоков ограничены допущениями, принятыми в теориях тонкого тела и линеаризованного обтекания. В соответствии с этим метод обратимости пригоден при обтекании тонких тел и слабоис-кривленных поверхностей линеаризованным (слабовозмущенным) установившимся потоком идеальной жидкости. Он не учитывает подсасывающей силы, возникающей на передней кромке крыла. [c.622]

Особенностью реактивного закрылка является возможность создания больщой подъемной силы даже при отрицательных углах атаки. При этом ее величина зависит от угла отклонения струи, который может быть боль-ще 90°. В этом случае возможен так называемый реверс силы тяги. Однако при таких больших углах отклонения струи снижаются ее подсасывающие свойства и на верхней стороне крыла даже при малых углах атаки может произойти срыв потока. Поэтому с целью его предотвращения при больших углах атаки угол отклонения реактивной струи следует уменьшать. Благодаря воздействию такой струи центр давления крыла смещается ближе к задней кромке, что способствует улучшению устойчивости. [c.88]

Вращательное движение летательного аппарата вокруг продольной оси может вызвать дополнительный момент рыскания (спиральный момент). Это объясняется возникновением подсасывающих продольных сил на передних кромках горизонтального оперения. Причем,если вращение происходит в сторону правой консоли оперения, такая сила на этой консоли будет вследствие возрастания местного угла атаки больше, чем на левой. В результате возникает положительный момент рыскания АМу, пропорциональный при относительно медленном вращении угловой скорости Такой момент воз-никаеттолько при дозвуковых скоростях (или при числах Моо> 1 для консолей оперения с дозвуковыми передними кромками). Для консолей со сверхзвуковыми кромками спиральный момент равен нулю, так как подсасываю-ш,ая сила не возникает. [c.185]

При скоростях полета, меньших скорости звука, и безотрывном обтекании входного участка гондолы на внешней поверхности скругленных передних кромок возникает разрежение. В результате этого создается равнодействующая аэродинамическая сила Р, которая дает осевую составляющую в направленнн полета, так называемую подсасывающую силу Рподо (рис. 8.4). [c.249]

При идеальном обтекании, когда отсутствуют трение, скачки уплотнения и срывы потока, подсасывающая сила (определяемая путем интегрирования сил давления по внешней поверхности головной части гондолы, начиная от критической точки К) в точности равна по значению и противоположна по направлению силе дополнительного сопротивления, которое образуется на поверхности свободной струи Н—вх из-за повышения на ней давления вследствие торможения набегающего потока. Следовательно, при идеальном обтекании Хдоп+Рподс = 0. [c.249]

Относительная вогнутость профиля f оказывает влияние на все аэродинамические характеристики крыла. Несимметричность профиля, возрастающая с увеличением f, способствует повышению Это было основным доводом в пользу применения несимметричных профилей на старых дозвуковых самолетах. Однако увеличение кривизны верхней поверхности, сопровождающееся ростом местных скоростей над крылом, а значит, и повышением Су, одновременно вызывает уменьшение ЛГкр. Поэтому на скоростных самолетах широкое применение находят симметричные профили. Они оказываются более выгодными и в отношении устойчивости при больших скоростях полета. Но следует заметить, что кривизна тонкого профиля облегчает реализацию подсасывающей силы [c.78]

Очертание передней кромки профиля должно быть различным для разных скоростей полета. Закругленная передняя кром.ка позволяет при дозвуковом обтекании получить безотрывное обтекание крыла при увеличении угла атаки. Это в свою очередь вызывает увеличение Су (примерно на 30% по сравнению с крыла с заостренной передней кромкой) и образование подсасывающей силы, направленной вперед, которая в значительной мере ослабляет [c.78]

Следует подчеркнуть, что формуны (1.33), (1.34), (1.37) не дают возможности находить подсасывающую силу. В идеальной несжимаемой среде подсасьшающие силы в теоретических сжмах образуются при обтекании острых кромок несущей поверхности. Их появление обусловлено бесконечно большими скоростями и разрежениями у острых кромок при огибании их идеальной несжимаемой жидкостью- Наиболее общий метод вычисления подсасывающих сил по известным циркуляциям на крыле описан в книге [2.7]. [c.37]

В тех случаях, когда на соответствующих кромках вьшолняется ги-погеза Чаплыгина — Жуковского, подсасывающие силы огсутствуют. [c.37]

На рис. 4.5 показано в различные моменты времени распределение безразмерной нагрузки по хорде пластины при отрывном обтекании под углом атаки а = 30°. Максимум безразмерной нагрузки смещается с течением времени по хорде в соответствии с формированием и перемещением вихревых областей. Сформировавшем>ся отрывному обтеканию соо гветствуют характерные полочки нагрузки, аналогичные тем, которые наблюдаются и в экспериментальных измерениях на отрывных режимах. При всех т, кроме Т —> О, нагрузка на кромках пластины имеет тенденщ ю обращения в нуль, что является следствием выполнения здесь постулата Чаплыгина — Жуковского. Следовательно, в отрывной схеме течения подсасывающая сила на передней кромке отсутствует, а подъемная сила и сопротивление могут быть вычислены как соответствующие проекции нормальной силы. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...