Кавитация (определение), интенсивность

Кавитация является одним из источников гидродинамического шума. Более того, измерение интенсивности шума является надежным методом определения возникновения кавитации. Хотя гидродинамические трубы, стенды для испытания гидравлических машин и другие гидравлические системы создают интенсивный шум в диапазоне слышимых звуковых частот, они обычно создают очень слабый шум в ультразвуковом диапазоне. С другой стороны, кавитационный шум в стадиях возникновения кавитации имеет высокую интенсивность в ультразвуковом диапазоне. Поэтому слуховой аппарат с фильтром, не пропускающим [c.599]

Кавитация (определение), интенсивность 319 [c.671]

Из сказанного следует, что дегазация жидкостей в звуковом ноле — это самостоятельное физическое явление, не связанное с кавитацией. Но развитие кавитации в определенном диапазоне интенсивностей способствует ускоренному выделению газа из жидкости как за счет увеличения числа зародышей, на которых затем развивается процесс, так и в результате интенсификации диффузионных эффектов на границе раздела пузырек—жидкость. Однако на величину квазиравновесной концентрации кавитация не влияет. [c.319]

При определенных условиях процессы кавитации могут протекать весьма интенсивно, особенно, если они сопровождаются коррозионными явлениями, например при работе механизмов в морской воде. Кавитация наблюдается в гидронасосах, гребных винтах, гидротурбинах, трубопроводах и в ряде специальных систем 167, 162]. [c.87]

Испарение жидкости происходит как с поверхности, так и образованием пузырьков пара (кипением) жидкости во всем ее объеме, причем в отличие от испарения с поверхности жидкости, которое происходит при любой температуре, кипение жидкости происходит лишь при определенных температурах, при которых упругость пара становится равной внешнему давлению (над поверхностью жидкости). Это давление обусловливает так называемую паровую кавитацию, которая наступает в том случае, когда упругость (давление) насыщенного пара равна внешнему давлению. При повышении внешнего давления температура кипения увеличивается, а при понижении уменьшается, причем интенсивность нарастания упругости пара тем выше, чем выше уровень температур. Таблица 1.13 [c.43]

Как уже говорилось ранее (см. 5), в результате местного понижения давления в различных элементах проточной части гидравлических турбин в ряде случаев кавитационные зоны могут возникать даже при работе на режимах, близких к оптимальным. Из-за небольших размеров эти кавитационные зоны не оказывают значительного влияния иа энергетические характеристики турбины, но могут стать причиной интенсивной кавитационной эрозии. Наличие кавитации при оптимальных режимах работы является, по-видимому, следствие неудовлетворительного расчета и должно быть устранено путем конструктивных изменений. Кавитационные явления такого рода не должны, на наш взгляд, приниматься во внимание при определении оптимальных, с точки зрения уменьшения интенсивности кавитационной эрозии, режимов работы. [c.118]

При выборе материала для деталей машин, подверженных кавитационному, абразивному или совместному кавитационно-абразивному разрушению конструктору приходится, как правило, решать две основные задачи. Первая заключается в сравнении сопротивляемости данного конструктивного материала износу, определяемой его физико-механическими свойствами, и действительных разрушающих усилий, зависящих от характеристик потока (наличия и степени развития кавитации, скорости потока, концентрации и состава наносов и т. д.). Если сопротивляемость материала больше воздействия этих усилий то, по-видимому, никакого разрушения не произойдет. Если же она недостаточная, то необходимо решить вторую задачу, заключающуюся в прогнозировании интенсивности и размеров будущего разрушения н в определении на этой основе экономически оправданного межремонтного периода эксплуатации. [c.162]

В настоящее время получил распространение метод, основанный на явлении магнитострикции. Магнитострикционные вибраторы (МСВ) различных систем используют для определения кавитационной стойкости материалов 19]. Этот прибор требует небольшого количества жидкости металл разрушается с большой интенсивностью, и испытание образцов заканчивается намного быстрее, чем в самом совершенном диффузоре. Кроме того, могут быть исследованы продукты разрушения, а также факторы, влияющие на процесс кавитации. [c.31]

Скорость потока определяет характер механизма гидроэрозии и интенсивность процесса разрушения металла при кавитации. Известно, что поток жидкости при встрече с препятствием образует вихревые движения. При высоких скоростях потока происходит срыв вихрей с интенсивным образованием кавитационных полостей. Частота срывов вихрей возрастает с увеличением скорости потока. Возникающие в вихревом потоке разрывы способствуют образованию отдельных микрообъемов жидкости, которые в определенный момент приобретают большую кинетическую энергию, а энергия расходуется при движении и ударе на разрушение микрообъемов металла. При высоких скоростях потока возможны и другие явления, вызывающие разрушение металла в микрообъемах. В некоторых работах [32, 58 ] указана вероятность возникновения в потоке высокочастотных импульсов отрыва жидкости, которые могут вызвать разрушение металла на отдельных микроучастках поверхности. Вопросы, связанные с влиянием скорости потока на механизм гидроэрозии металла, мало исследованы, и пока нет возможности предложить утвердительные практические рекомендации. [c.55]

Согласно гидродинамической теории кавитация может развиваться только при больших скоростях потока. Опыты, проведенные на МСВ, показывают, что при наличии вибрационного поля даже небольшая скорость движения воды вызывает увеличение интенсивности эрозии металла (рис. 43). Эту закономерность объясняют снижением прочности воды при ее движении [14]. В этих условиях образование кавитационных полостей, вызываемых вибрацией и их сокращением, происходит с меньшей затратой вибрационной энергии. Из этого следует, что там, где по гидродинамическим условиям не может быть кавитации, при наличии вибрационного поля кавитация развивается так же, как при определенных гидродинамических условиях. В подобных условиях интенсивность гидроэрозии металла увеличивается с ростом скорости движения жидкости или величины вибрации либо с одновременным увеличением обоих факторов. [c.75]

Воспроизведение кавитации в лабораторных условиях представляло интерес для исследования не только гидродинамических явлений, но и кавитационной эрозии. Были разработаны установки для ускоренных испытаний на износ. Во всех этих уста-новках материалы в течение определенного времени подвергаются воздействию кавитации с заданной средней интенсивностью. [c.53]

Огромная разница между числом перемещающихся каверн, сносимых в зону схлопывания, и числом впадин, образующихся на испытываемых образцах, свидетельствует о большом значении размеров пузырьков при определении интенсивности разрушения, так как этот параметр может оказаться важным при определении соотношения между общим числом пузырьков и числом пузырьков, вызывающих разрушение. Согласно имеющимся данным, размеры перемещающихся каверн определяются главным образом размером и числом ядер кавитации в жидкости. По всей вероятности, очень большие пузырьки вырастают из особо больших ядер (хотя соотношения между давлением и временем для отдельных ядер, вероятно, изменяются в зависимости от их положения и влияния турбулентности). В таком случае даже незначительное увеличение числа крупных ядер может привести к резкому ускорению разрушения. Однако в настоящее время не существует достаточно надежного метода определения числа и распределения по размерам ядер в данном потоке жидкости. Такие данные помогли бы лучше разобраться в механике кавитационного воздействия. [c.401]

Влияние газа, заполняющего кавитационные полости, следует рассмотреть также с другой точки зрения, а именно с точки зрения возможного влияния на интенсивность механического воздействия. Одним из очевидных параметров интенсивности кавитации является максимальное давление, развивающееся в процессе схлопывания пузырька, и даже поверхностное рассмотрение этого фактора может представлять интерес. Если пренебречь диссипацией энергии, то при схлопывании каверны данного размера под действием определенного давления совершаемая работа должна превращаться в конце схлопывания в ту или иную форму потенциальной энергии. Максимум давления будет достигаться, когда вся энергия превратится в энергию сжатия окружающей жидкости. Если же часть этой энергии [c.421]

По всей вероятности, пока мы не узнаем больше о кавитационном процессе и некоторых свойствах используемых материалов, мы не сможем достаточно точно рассчитывать сопротивление материала кавитационному разрушению исходя из его свойств и зависимости от типа и интенсивности кавитации, соответствующих данному режиму течения. Поэтому сохранится потребность в непосредственном экспериментальном определении относительной прочности, но необходимо также иметь доказательства того, что кавитационное воздействие в лабораторных условиях по своим основным характеристикам подобно кавитационному воздействию в натурных условиях. В противном [c.429]

Для определения сопротивления материалов кавитационному воздействию применяют относительно стандартизированные установки, предназначенные для изучения кавитации в потоках жидкостей. Геометрия потока варьируется. Почти всегда удается обеспечить более точное моделирование реальных условий, чем это возможно на ультразвуковых установках. Кроме того, во всех случаях стараются создать такой режим течения, чтобы основные параметры, такие, как давление и скорость в области кавитации, можно было бы легко измерить и (или) рассчитать, а также чтобы интенсивность разрушения была сравнительно высокой. Существующие лабораторные установки в большей или меньшей мере отвечают этим требованиям. [c.467]

При определенной интенсивности ультразвуковых колебаний в жидкости наблюдается явление кавитации. В жидкости возникают чередующиеся сжатия и разрежения с частотой колебаний звука. В моменты разрежения происходят местные разрывы жидкости с образованием полостей (пузырьков), заполняющихся растворенными в жидкости газами, а также и парами жидкости в моменты сжатия пузырьки захлопываются, развиваются [c.102]

На рис. 6.12 представлены зависимости отношения кавитационных сопротивлений, определенных по формулам (6.36), (6.37) и численным дифференцированием решения (6.27), от режима работы насоса для различных чисел кавитации fe. Из представленных результатов следует, что значительных отличий в значениях кавитационных сопротивлений во входной части шнеко-центробежных насосов, работаюш их на режимах с обратными и без обратных токов, не наблюдается. В то же время следует, что на режимах с интенсивными обратными токами q < < 0,25) при использовании зависимости (6.36) наблюдается некоторое увеличение кавитационного сопротивления (см. рис. 6.12, а), обусловленное влиянием обратных токов (при [c.185]

Рассмотрим теперь потери энергии на образование кавитации по оси излучателя х [9]. Пусть (рис. 3) интенсивность звука у поверхности излучателя в плоскости X = О будет 1 и не зависит от изменения средних параметров среды, вызываемого возникновением кавитации (см. гл. 3). В установившемся режиме в процессе кавитации принимают участие пузырьки, имеющие равновесные радиусы (см. часть IV), не меньшие определенной величины -Ron которой соответствует минимальная, пороговая интенсивность первичной волны /ц. Условием возникновения кавитации является / > / и, естественно, Iq /д. Примем, что кавитирующие пузырьки в среднем однородно распределены в каждом сечении области, перпендикулярном к оси излучателя. Пренебрежем также линейным и нелинейным поглощением звука при его распространении в жидкости. Через единицу площади, пер- [c.226]

Для установления этих закономерностей и определения влияния свойств жидкости и параметров звукового поля на интенсивность кавитации широко используется метод эрозионных тестов Достоинство этого метода заключается в возможности получения информации об эффективности эрозионного воздействия совокупности кавитационных пузырьков в любой малой области объема жидкости. Но метод эрозионных тестов не свободен от недостатков, главные из которых—большая трудоемкость исследований, [c.180]

Теоретических и экспериментальных исследований, определяющих нижнюю границу по частоте, когда в жидкости не возникает кавитации, не проводилось. Имеются экспериментальные данные, свидетельствующие о том, что на частоте 8—10 кгц интенсивная кавитация в жидкости все еще наблюдается [10, 45]. К сожалению, не проводилось исследований по определению зависимости эрозии от частоты при постоянном уровне звукового давления, поэтому невозможно сравнить зависимость х = ср (/) с экспериментальными данными. [c.186]

Повышая частоту до определенных пределов, можно несколько увеличить количество одновременно обрабатываемых деталей за счет усреднения индекса кавитации по объему, а также более интенсивным перемешиванием ускорить удаление растворимых загрязнений, слабо связанных с очищаемой поверхностью. Однако с ростом частоты растет порог кавитации [5] и увеличиваются потери в преобразователях, а это приводит к ослаблению эффективности очистки. [c.186]

Механизм разрушения поверхностных пленок кавитационными пузырьками изучен в настоящее время достаточно подробно. Проведены не только экспериментальные, но и теоретические исследования, позволившие путем аналитического решения уравнений движения парогазового пузырька в звуковом поле установить оптимальные технологические режимы очистки. Разработан эффективный метод управления процессом ультразвуковой кавитации, обеспечивающий интенсивное разрушение поверхностных пленок при определенном соотношении звукового и статического давлений. [c.248]

Сведения Всемирной организации здравоохранения о числе профессиональных заболеваний рабочих предприятий с повышенной интенсивностью шума, к сожалению, касаются лишь утраты слуха, жалоб на головные боли, неврозов и др. Это результат действия шума на рецепторы, но есть и прямое действие звука помимо рецепторов. Пока нет сводок о прямом действии механических колебаний инфра- и звукового диапазона частот, вследствие чего мы ограничимся лишь ссылкой на отдельные исследования, иллюстрирующие эффект биологического действия этого вида энергии. Известно, что действие мощных звуков на организм может привести к летальному исходу. Полагают, что гибель животных, подвергавшихся сильному звуковому воздействию (порядка 150 дБ) обусловлена действием температуры, которая при этом развивается. Звуковая энергия, абсорбированная поверхностью тела животного, преобразуется в тепло, которое в случае превышения определенных границ и вызывает смерть. Авторы отмечают, что при частоте 3000 Гц смерть наступает в течение 9 мин. Возможно, что эта частота является резонансной, при которой амплитуда, и в данном случае кавитация, резко увеличивается, [c.93]

В реальных условиях работы гидротурбины давление потока воды на лопасть распределено по ее поверхности неравномерно. Фактическое распределение давления потока воды на лопасть при различных режимах определяется путем измерения давления в достаточно больщем числе точек на рабочей и тыльной сторонах лопасти на натурных работающих турбинах или приближенно на моделях лопастей на воздушных или гидравлических стендах. Имеющиеся данные свидетельствуют о возможности получения достаточно правильных результатов путем экспериментального определения давлений на лопасть при стендовых испытаниях модельных рабочих колес гидротурбин. Это подтверждается, например, сравнением эпюр давлений на лопасть рабочего колеса гидротурбины Волжской ГЭС им. В. И. Ленина, полученных в Ленинградском политехническом институте на аэростенде [23], с эпюрами, полученными при натурных измерениях на действующей гидротурбине (см. раздел 34). Величины давлений, определенные по результатам стендовых и натурных измерений (фиг. VI. 11), существенно различаются лишь на тыльной стороне лопасти в зоне внешней кромки (что объясняется влиянием щелевой кавитации, проявляющейся более интенсивно в натурных условиях). [c.451]

При изучении одновременного воздействия иа рабочую поверхность взвешенных наносов и кавитации бо.аьшой теоретический и практический интерес представляют две проблемы. Первая заключается в установлении влияния взвешенных наносов на возникновение и развитие кавитации в потоке жидкости. Вторая сводится к определению интенсивности суммарного кавитационно-абразивного износа при различных соотношениях каждого из разрушающих процессов в отдельности. Обе эти проблемы остаются нерешенными до настоящего времени. Основной причиной такого положения являются недостаточность опытных данных и трудности в выявлении роли каждого из этих процессов в разрушении деталей гидромашин. [c.106]

Уэйд И Акоста [90] исследовали нестационарные явления на кавитирующих плоско-выпуклых гидропрофилях. Они установили, что режим частично развитой кавитации, а также режим полностью развитой кавитации являются квазистационарными и приводят к возникновению стационарных сил и моментов. Однако при переходе от первого режима ко второму возникает нестационарный режим с пульсациями силы и интенсивными колебаниями длины каверны. Амплитуда пульсаций силы достигала 10% от ее среднего значения, а колебания длины каверны (совпадающие по фазе с пульсациями силы) составляли около 60% хорды гидропрофиля. Длины квазистационарных замыкающихся на теле каверн, наблюдавшихся при очень малых углах атаки, достаточно хорошо согласовывались с теорией Акосты для плоских пластин (уравнение (5.6)). Однако, как правило, длины каверн, определенные экспериментально, были меньше рассчитанных по теории для плоской пластины. Силы и моменты измерялись также для всего диапазона от бескавитационного течения до течения с развитой кавитацией. [c.210]

Когда отдельные элементы шероховатости образуют скопления, ТО вследствие их взаимодействия с потоком значение параметра /Сгд, полученное для одиночного элемента шероховатости, изменяется. В случае распределенной шероховатости параметр Kig зависит от интенсивности турбулентности в пограничном слое и, следовательно, должен быть связан с касательным напряжением на стенке. Колгэйт [13] проанализировал это соотношение при исследовании лабораторного метода оценки возможности возникновения кавитации на бетонных шероховатых поверхностях. Недавно Арндт и Иппен [2, 3] провели подробное исследование кавитации на плоских поверхностях с равномерно расположенными поперечными треугольными бороздками [2, 3]. Они наблюдали развитие кавитации в диапазоне физических размеров шероховатости (глубины бороздок) = 0,317 — 2,54 мм и относительной шероховатости х/й = 2000 — 200 (х — расстояние вдоль эквивалентной плоской пластины). Профили пограничного слоя удовлетворяют закону стенки для шероховатых поверхностей. Обнаружено, что параметр /Сг . определенный из наблюдений за исчезновением кавитации и подобный использованному Холлом, зависит почти исключительно от относительной шероховатости в соответствии с линейным соотношением [c.297]

Очевидно, существуют другие параметры, влияющие на интенсивность кавитационного воздействия. Одним из них является характерный размер для геометрически подобных течений. Предварительные исследования на простых телах вращения разных размеров, проведенные в гидродинамической трубе КТИ, не дали определенных результатов, хотя было замечено, что влияние размера модели на получаемые результаты не является простым. Если эксперименты в гидродинамической трубе рассматривать как модельные, то влияние размера модели и скорости течения определяется так называемым масштабным эффектом . Третьим фактором, который может внести еще большую неопределенность, является содержание в воде ядер кавитацни. Все это требует более глубокого изучения интенсивности кавитации как в лабораторных, так и в натурных условиях. [c.405]

Точное измерение интенсивности кавитации на установке Эллиса—Плессета связано со значительными. трудностями. В обычных вибрационных установках это делается путем непосредственного измерения амплитуды колебаний образца с помощью микроскопа с калиброванной шкалой или датчиков смещения или скорости (в предположении, что вибратор совершает простые гармонические колебания). Тем самым обеспечивается определенная и сравнительно хорошо воспроизводимая стандартизация измерений. На установке Эллиса—Плессета не удается провести аналогичные простые измерения. Однако вместо испытываемого образца можно поставить датчики давления, провести с их помощью тарировку электрического сигнала на входе и использовать ее затем для основных измерений. При этом необходимо всегда иметь в виду возможность изменения потерь и степени совершенства самой электрической схемы. [c.467]

Все эти методы имеют общий недостаток, состоящий в том, что они не позволяют единообразно измерять интенсивность кавитации, хотя с этой целью был предложен параметр, представляющий собой произведение потери объема материала на удельную объемную энергию деформации ири разрушении [84]. С помощью этого параметра было выполнено предварительное сравнение интенсивностей кавитации, достигаемых различными методами лабораторных испытаний [85] и в натурных условиях [86]. Однако, согласно результатам последних эксперим ентальных исследований, такой подход, по-видимому, несовершенен [19, 22, 87]. Таким образом, не существует прямого способа сравнения результатов разных лабораторных испытаний, а также испытаний, проводимых в лабораторных и натурных условиях. В настоящее время лучшим способом сравнения результатов разных испытаний является сравнение по относительной величине разрушения одного и того же материала. Однако, как уже отмечалось выше, относительное сопротивление материалов в условиях кавитации зависит от способа его определения. Поскольку различия очень велики, то, следовательно, при разных методах испытаний определяются разные свойства материалов. Одна из возможных причин такого расхождения, вероятно, связана с тем, что для разных материалов предел интенсивности кавитации, до достижения которого они не подвергаются заметному разрушению, различен однако нельзя утверждать, что материал, для [c.477]

Система Эдгертона с импульсным источником света многократного действия была описана как первая система такого типа. Она состояла по существу из лентопротяжного механизма и объектива без затвора. Непрерывно движущаяся пленка экспонируется через определенные промежутки времени интенсивными вспышками света малой продолжительности. Другое освещение отсутствует. Важное значение имеет лампа-вспышка и ее электрическая цепь. Эта система широко использовалась в исследованиях кавитации с частотой съемки до 40 ООО кадр/с при микросекундной продолжительности последовательно повторяющихся вспышек. К ее преимуществам следует отнести возможность получения большого числа четких снимков за время эксперимента и изменения положения источника света и объектива в широких пределах. [c.596]

В большинстве случаев отсутствуют данные об интенсивности кавитации, вызывающей разрушение. Поэтому при ремонте стремятся применить дорогостояшие материалы с наиболее высоким сопротивлением кавитационному разрушению, что увеличивает общую стоимость ремонтных работ. Не исключено, что во многих случаях ремонт можно произвести с использованием гораздо более дешевого материала и с большей экономической эффективностью. С другой стороны, поскольку потери в случае неудачного ремонта во много раз превосходят возможную экономию, целесообразнее использовать материалы с максимальным сопротивлением кавитационному разрушению до тех пор, пока не будут разработаны приемлемые методы определения интенсивности кавитации в данной установке. [c.628]

Согласно определению Новотного [11], кавитация есть не что иное, как образование пузырьков (полостей) в перемешиваемой жидкости, за счет которых происходит - разрушение материала. В этом случае на поверхности металла возникает двухфазное состояние (жидкость — пар). Новотный высказал мнение, что процесс кавитации можно разделить на первичный и вторичный эффекты, причем первичным является гидродинамический эффект, возникающий за счет образования небольших полостей пара в воде. Причиной возникновения этих полостей является локальное повышение давления, вызывающее закипание жидкости. Последующее снижение давления до нормальной величины приводит к направленному внутреннему взрыву за счет разрушения полостей. В этом случае, если такие полости соприкасаются с металлом, их разрущение может приводить к возникновению глубоких губчатообразных питтингов. Интенсивность указанных разрушений сильно зависит от таких факторов, влияющих на состояние полостей, как внешнее давление, упругость насыщения, температура, поверхностное натяжение и вязкость. Устойчивость и [c.141]

При определении наибольшей допустимой высоты всасывания центробежных насосов необходимо считаться с некоторыми дополнительными явлениями и особенно с явлениями кавитации, которые могут привести к повреждениям рабочих колес и других частей насоса, выраженным в виде разъедания этих частей (эрозия—механичесжое разъедание поверхностей металла интенсивными ударами). [c.6]

В целях определенности будем рассматривать так называемую присоединенную каверну (неподвижную относительно обтекаемого тела). Материальный баланс содержимого такой каверны определяется в основном двумя конкурируюи ими процессами поступлением пара и газа в область, охваченную кавитацией, обусловленным испарением и дегазацией жидкости и уносом парогазовой фазы вниз по потоку с последующей ее конденсацией и растворением в зонах повышенного давления. В установившемся режиме среднее количество парогазовой фазы, теряемой в единицу времени вследствие уноса, равно поступлению за счет испарения и дегазации. В то же время скорость испарения и дегазации жидкости тем больше, чем меньше давление. Условия равновесия требуют в силу этого снижения давления в области, охваченной кавитацией, по мере возрастания интенсивности уноса. Если бы унос из присоединенной каверны отсутствовал, то давление в ней определялось бы условиями термодинамического равновесия. В случае дегазированной жидкости оно совпадало бы с давлением насыщенных паров, а для жидкостей, содержащих растворенные газы, с точностью [c.67]

Для определения объемов кавитационных полостей на режимах с интенсивными обратными токами, когда процесс развития кавитации значительно усложняется и каверны образуются не только в межлопастных каналах шнека, но и перед шнеком, в настояш ей книге в гл. 4 предлагается экспериментально-расчетный способ определения суммарного объема кавитационных полостей (на основании изучения колебательных режимов работы гидросистемы, включаюн ей шнеко-центробежный насос). [c.15]

Существующие в настоящее время гипотезы взаимосвязи процессов дегазации и кавитации весьма противоречивы. Некоторые авторы [70, 88] считают, что дегазация жидкости возможна только при наличии кавитации, после образования парогазовых полостей, которые, увеличиваясь в размерах из-за диффузии и коалесценции, покидают жидкость. По мнению других [72], дегазация с кавитацией не связана, а определяется диффузией газа в пульсирующие пузырьки, уже существующие в жидкости, и последующей их коалесценцией. Чтобы ответить на этот вопрос однозначно, нужно сопоставить кинетику процесса дегазации при низких интенсивностях звука, когда кавитация заведомо отсутствует, и при наличии кавитации. В этой связи определенный интерес представляет сообщение [93] о существовании оптимальной для дегазации области интенсивностей, в пределах которой скорость изменения концентрации газа наибольшая. Эта область со стороны меньших значений интенсивности ограничена величиной кавитационного порога. Совпадающее с возникновением кавитации увеличение скорости массообмена авторы приписывают действию двух факторов 1) увеличению числа пузырьков-зародышей, происходящему в результате образования и отделения микропузырьков с поверхности пузырьков благодаря возбуждению поверхностных мод колебаний большой амплитуды 2) повышению диффузионного потока газа на пузырек вслед- [c.314]

Бриггс, Джонсон и Мэзон обнаружили, что после того, как в жидкости однажды возникла кавитация, при дальнейших опытах она возникает при меньших звуковых давлениях. Если пропускать через жидкость звуковые импульсы разной длительности, то интенсивность ультразвука, при которой возникает кавитация, будет тем больше, чем меньше длительность импульса. Это свидетельствует о том, что возникновение кавитации требует определенного времени. Это подтверждается также наличием определенного времени, необходимого для смыкания кавитационных пустот [см. выражение (360)]. Изложенное находится в согласии с опытами Маллера и Уилларда [1389], которым при помощи вогнутого кварца с частотой 5 мггц не удалось получить кавитацию в воде, даже при интенсивностях ультразвука 5000 вт см в фокусе излучателя. [c.508]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...