Течение возвратно-циркуляционное

Отрыв нограничного слоя. При течениях в расширяющихся каналах и при обтекании выпуклых тел движение может происходить в направлении нарастающего давления, т.е. с положительным градиентом. Это может привести к отрыву пограничного слоя, т.е. к резкому отклонению линий тока от твердой поверхности и образованию возвратного течения в циркуляционных зонах. Теория пограничного слоя применима только до точки отрыва, условие образования которого может быть записано в виде [c.42]

Исследован пространственный неавтомодельный ламинарный пограничный слой сжимаемого газа в закрученном потоке. Уравнения пограничного слоя записаны к переменных, обеспечивающих постоянство коэффициентов перед старшими производными, и решены численным конечноразностным методом. Выяснены особенности пограничного слоя при наличии в канале возвратно-циркуляционной области течения. [c.533]

Отрывные течения возникают, например, перед уступом, обращенным навстречу потоку, или за уступом, расположенным по потоку, а также в выемках и на верхней поверхности крыло- вого профиля. Отрывное течение, образующееся перед уступом, принадлежит к отрывным клиновидным течениям течения в выемках принадлежат к отрывным возвратно-циркуляционным течениям, а отрывные течения около крылового профиля — к отрывным пузырям. Отрывное клиновидное течение характеризуется относительно малой величиной угла наклона течения к поверхности тела в точках отрыва и присоединения, в то время как при отрывных возвратно-циркуляционных течениях поверхность тела в точках отрыва и присоединения в общем случае почти перпендикулярна направлению течения. Отрывные течения этих [c.8]

I — основной поток г — слой смешения 3 — возвратно-циркуляционное течение 4 — присоединение. [c.13]

В связи с быстрым усовершенствованием вычислительных машин в последнее время появилось много работ, в которых задачи о течении вязкой жидкости и газа при наличии отрывов и зон с возвратно-циркуляционными течениями решаются численными методами. В этих работах система уравнений Навье — Стокса аппроксимируется конечно-разностной системой первого или второго порядка точности, которая решается затем каким-либо итерационным методом. [c.235]

Такая модель совместно с условиями для определения завихренности и температуры газа в возвратно-циркуляционном течении позволяет уже в первом приближении рассчитать конфигурацию зоны отрыва и тепловые потоки к телу. Однако в обш ем случае внутри отрывной зоны могут образоваться вторичные вихри около угловых точек контура тела или вблизи точки отрыва. Это объясняется отрывом пограничного слоя в основании возвратного течения. Их влияние на общую картину течения, форму отрывной зоны и давление в ней часто несущественно. Однако возможность таких образований в принципе не позволяет пока ответить на вопрос о существовании стационарного (хотя бы и неустойчивого) предельного решения уравнений Навье — Стокса. [c.256]

На основе разностной схемы С. К. Годунова [1, 2] решена прямая задача течения произвольно закрученного потока в сопле Лаваля. В результате численных расчетов различных течений показано, что интегральный параметр интенсивности закрутки потока , полученный в [3] при решении линеаризованных уравнений радиально-уравновешенных слабо закрученных течений, хорошо моделирует произвольно закрученные течения. С достаточной степенью точности он может быть использован вплоть до такой интенсивности закруток, нри которой коэффициент расхода сопла ij, снижается на несколько десятков процентов. При этом могут рассматриваться и течения с возвратно-циркуляционными областями. [c.45]

В качестве характерного примера несущественности начальных условий рассмотрим задачу об обтекании обратного уступа (рис. 3.22). Автор данной монографии решал эту задачу, принимая в качестве начальных условий = О во всех внутренних точках и вдоль границы В 1—В 5—В 2, задавая на входной границе значение г ), соответствующее течению в пограничном слое, и считая, что граница ВЗ является крышкой , т. е. 11)(ВЗ) = = г )(1,/) для вихря всюду полагалось = 0. Такое начальное приближение кажется совершенно неразумным. Однако после первой итерации при решении уравнения Пуассона с граничными условиями на входной границе, заданными по формулам (3.478), всюду появилась отличная от нуля скорость конвекции. К моменту п = 30 формировалась вполне правдоподобная зона возвратно-циркуляционного течения, а это указывало на то, что начальное приближение оказалось лучше, чем можно было ожидать. При таком грубом подходе для окончательной сходимости при Ке > 1 потребовалось такое же машинное время, как и при общепринятом подходе, заключающемся в расчете очередного варианта при начальном приближении, взятом по результатам предыдущего варианта, полученным при ином Ке или иных условиях на входной границе. [c.274]

Возвратно-циркуляционного течения зона 274 Возмущения шумовые 45 Волновое число 69, 83 -- в двумерном случае 83 [c.599]

Возникновение нестационарного режима обтекания каверн стационарным набегающим потоком связано с проявлением неустойчивости турбулентного слоя смешения и конечности времени распространения возмущения в возвратно-циркуляционной зоне [1-3]. Флуктуации параметров течения определяются двумя различными физическими факторами турбулентностью и волновыми процессами (акустическими колебаниями). Практический интерес к данной проблеме объясняется высоким уровнем возникающего акустического излучения, достигающего на трансзвуковых режимах более 150 дБ при частотах колебаний порядка 100 Гц [4]. Исследования особенно актуальны в случае установки в обтекаемой полости оборудования, на работоспособности которого пульсации течения сказываются крайне неблагоприятным образом. Изучение нестационарного обтекания каверн проводится не только экспериментально и теоретически [1], но все чаще путем численного решения уравнений движения сжимаемого газа [2-4]. [c.79]

Схема течения показана слева на фиг. 1, а в декартовой системе координат х, у. На плоскости ЛF расположена каверна с плоскими стенками ВС, ОЕ и дном СО. Кромки каверны в окрестностях точек В иЕ затуплены. Начало координат совпадает с точкой пересечения линий АЕ я ВС. Набегающий поток с числом Маха внешнего невязкого течения М] и толщиной пограничного слоя 6 движется в направлении координаты х. Турбулентный пограничный слой на поверхности отмечен 7. Около передней и задней кромок каверны образуются волны возмущения 2 и 3. Внутри каверны глубиной Н формируется зона возвратно-циркуляционного течения 4, а на границе - слой смешения 5. Отрыв потока происходит в окрестности точки В, а присоединение - в окрестности Е. Разделяющая линия тока отмечена 6. [c.80]

Возвратно-циркуляционного течения [c.599]

Для подачи жидких и консистентных смазочных материалов применяются стальные, медные и алюминиевые трубы, диаметр которых выбирается в зависимости от скорости течения по ним смазочного материала. В циркуляционных системах эта скорость в зависимости от вязкости смазочного материала принимается во всасывающем трубопроводе от 0,5 до 1,6, в нагнетательном — от 1 до 4 и в возвратном — не более 0,3 м/с. [c.221]

Так, при достаточно интенсивном врагцении струя может разомкнуться с возникновением вблизи оси циркуляционной зоны с возвратным течением. При этом, как оказывается [37], в определенной области параметров возможна неединственность решений, одно из которых может соответствовать сомкнутому режиму течения, а другое — разомкнутому. Замечательно, что эти свойства согласуются с наблюдениями. Достаточно сильно закрученную струю буквально мановением руки удается переводить из одного состояния в другое и притом оба состояния относительно устойчивы Разумеется, в опыте речь идет о турбулентных струях, но тогда это свидетельствует в пользу гипотезы турбулентной вязкости, которая хорошо работает для описания свободной турбулентности [37, 144]. [c.35]

Гидродинамические процессы, протекаюш ие при поперечном омывании цилиндра, включают в себя практически все классические задачи гидродинамики. Здесь и развитие ламинарного пограничного слоя в условиях отрицательного градиента давления (в лобовой части цилиндра), особенности течения в критических точках (<р=0, 180°), влияние внешней турбулентности на развитие и. характеристики пограничных слоев, переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный, отрыв ламинарного и турбулентного пограничных слоев (при ср=80°, а также 135° — для сверхкритического обтекания), течение в зонах отрыва и циркуляционных зонах, возникновение возвратных пограничных слоев в задней части цилиндра и т. д. По указанным вопросам выполнено большое количество теоретических и экспериментальных работ [1]. Ниже приводятся основные расчетные зависимости для различных участков цилиндра. [c.4]

Показано, что ограждение свободной струи частиц непроницаемыми стенками затрудняет подтекание воздуха и, как следствие, в области 1 < г <2 вызывает образование замкнутых циркуляционных течений. При приближении стенок к поверхности потока частиц (г 1) длина этих вихрей и амплитуда колебаний скорости во внешнем течении уменьшается до нуля (рис.4.25, 4.27), а скорость течения в потоке частиц стремится к постоянной величине, равной начальной скорости. При удалении стенок канала длина вихрей возрастает, и при г > 2 существует лить возвратное внешнее течение, зона которого уменьшается с ростом г. [c.388]

Отметим, что начальная фаза обтекания цилиндра трактуется расширенно - до момента = 20, т.е. до границы существования симметричной вихревой структуры в следе. Естественно, что этот период включает в себя часть линейного участка зависимости и, что более важно, нелинейную часть зависимости Рассматриваемая фаза обтекания отличается преобладанием быстропротекающих процессов формирования ближнего следа, сопровождающихся генерацией высокого разрежения и большими скоростями возвратного потока. По мере увеличения длины отрывной зоны скорость циркуляционного течения и величина дефицита давления в ней падают. Важно отметить, что протяженность зоны в конце начальной фазы значительно превосходит диаметр цилиндра. [c.50]

Сложность исследования закрученных течений газа в каналах и сонлах, в первую очередь, состоит в том, что изменение закона закрутки потока может изменить не только количественные характеристики течения, но и его качественную картину. Так, в работе [4 было теоретически получено, а в работе [5] экспериментально подтверждено, что при потенциальном течении закрученного потока, характеризуемом условием постоянства циркуляции (Г = wr = onst, w - окружная составляюгцая скорости, г - расстояние до оси симметрии), обязательно должно возникать вакуумное ядро (в реальном случае - область с возвратным течением). Для докритических режимов в [5] экспериментально получена картина течения, изображенная на рис. 1, а, где внутри области основного течения 1 обнаружена область возвратно-циркуляционного течения 2, проходягцая вдоль всего сопла. Нри сверхкритическом истечении эта область распадалась на две [c.45]

Непрерывный стан холодной прокатки труб позволяет повысить производительность труда в 5—10 раз в отличие от производительности имеющейся на обычных станах холодной прокатки. Эффективность капиталовложений при использовании непрерывного стана в 2 раза выше, чем для стана холодной прокатки труб валкового типа. Уже в течение нескольких лет на Московском трубном заводе работает стан непрерывного волочения (рис. 1). Стан осуществляет безоправочное волочение труб диаметром 8—26 мм с наибольшим усилием Q = 5 т и скоростью в пределах 0,6— 1,25 м/сек (40—-75 м/мин). Такой стан, осуществляя волочение труб в одну нитку, успешно заменит трехниточный стан с возвратно поступательным движением тележки. Стан отличается простотой конструкции, удобством обслуживания, малой занимаемой площадью. После волочения на таком стане трубы получаются прямыми, отпадает необходимость забивания и обрезания головок, имеет место экономия металла до 3%. В условиях данного завода на стане сокращено до семи технологических операций. На стане опробовано также волочение на длинной оправке труб с внутренней футеровкой и выступающими концами футеровки, удаление внутреннего грата с электросварных труб диаметром 20—22 мм. Конструктивно стан состоит из трех подающих клетей /—3 (рис. 1), установленных на общей раме 4. В каждой клети имеется две бесконечные цепи 5—7, между ближайшими ветвями которых происходит зажатие трубы призматическими звеньями. Каждая цепь перемещается ведущей звездочкой 8 при наличии неприводной звездочки 9 с другой стороны клети. Рабочие цепи перекатываются по неприводным роликовым цепям, которые опираются на подпружиненные опорные планки. Роликовую цепь и опорные планки конструктивно можно заменить неподвижными роликами. Зажатие трубы ближайшими ветвями рабочих цепей происходит с помощью нажимных балок, которые механизмом установки перемещаются симметрично относительно оси волочения. Две волоки размещаются в люнетах 10, смазка (жидкая циркуляционная) заливается на трубу перед волокой. Конструкция такого стана простая, так как отсутствует промежуточное звено — тянущая тележка. Цепи непосредственно зажимают и перемещают трубу во время волочения. [c.158]

Работа аппаратов протекала следующим образом. Вначале аппараты работали как сажеобдувочные, затем по заданной программе переключатель переводился в положение использования выдвижных аппаратов для подачи суспензии. Включался циркуляционный насос, и суспензия для лучшего перемешивания прокачивалась через рециркуляционный коллектор в течение 10 мин. Далее открывался клапан для подачи пара необходимого давления ко всем выдвижным обдувочным аппаратам. После 10 мин циркуляции первый обдувочный аппарат устанавливался в рабочее положение. Сначала в аппарат подавался пар, когда сопло выдвигалось на 200 мм, включалась подача суспензии, которая распы-ливалась через сопло и в виде мельчайших капель прилипала к поверхностям нагрева, расположенным в радиусе 1,5 м от оси движения сопла. При возвратном движении, когда сопло находилось на расстоянии 200 мм от стенки топки, закрывался клапан, подающий суспензию, а при подходе сопла к стенке — и паровой клапан. Через 2 мин аналогичный цикл повторял второй выдвижной аппарат, а затем и все остальные. [c.240]

Диаметр трубопровода выбирается в зависимости от скорости течения масла. В циркуляционных системах эта скорость в зависимости от вязкости масла принимается во всасывающем трубопроводе — от 0,5 до 1,6 м1сек, в нагнетательном — от 1 до 4 м сек и в возвратном трубопроводе — не более 0,3 м сек. [c.962]

Картины потока свидетельствуют, в частности, о том, что на тыльной стороне омываемых труб наблюдается циркуляционное течение и область ср 90° имеет во внешнем течении, в пристенной части, поток, скорость которого направлена навстречу основному течению. В соответствии со схемой, показанной на рис. 1.8, наблюдается следующая структура потока. В передней части труб на криволинейной стенке образуется ног аничный слой с отрицательным продольным градиентом давления. Внешний поток имеет повышенную турбулентность, что усиливает обменные процессы в пограничном слое. При ср=80- -90 пограничный слой отрывается, формируя в тыльной части циркуляционную зону. В тыльной части трубы создается возвратный пограничный слой с циркуляционной зоной во внешнем течении. Структура пограничного слоя может быть и турбулентной, и ламинарной. Внешний поток при Ке 2000 всегда турбулентный. Турбулентность внешнего потока соответствует турбулентности струйного течения. Все параметры указанных отдельных участков потока зависят от геометрии пучков, чисел Ке, Ти и Рг, а также от температурных условий. Поскольку при омывании пучков большую роль играют отрывные течения, ниже приводится анализ закономерностей теплообмена в этом случае. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...