Распределение давления логарифмический закон

Главное заключается в следующем. Распределение скорости в турбулентной части пограничного слоя вблизи стенки всегда подчиняется логарифмическому закону, поэтому этот закон называется универсальным. Распределение скоростей по формулам (7.19), (7.20) зависит только от касательного напряжения на стенке. Следовательно, распределение скорости вблизи стенки практически не зависит от внешних воздействий продольного градиента давления и степени турбулентности внешнего потока. [c.167]

Для больших перепадов давления, при которых сопротивление трубы следует квадратичному закону, опытами Никурадзе отчетливо подтверждается универсальный для всех шероховатостей логарифмический закон распределения скоростей. Об этом свидетельствует приведенная на фиг. 207 диаграмма, на которой [c.516]

Из уравнения (162) видно, что закон распределения давлений (а, следовательно, и динамических напоров) при плоско-радиальной фильтрации логарифмический. Поверхность, образующуюся от вращения логарифмической пьезометрической линии, соединяющей динамические уровни, называют воронкой депрессии (см. рис. 109). [c.204]

Основное значение в этих методах приобретает прежде всего выбор семейств профилей скорости, температур, или концентраций, которые-могли бы быть использованы для подстановки в интегральные соотношения вместо действительных, остающихся неизвестными. При современном состоянии теории уже сам этот выбор представляет трудную задачу. Так, для задания поля скоростей широко пользуются соображениями подобия и размерности, выбирают для профилей скорости в сечениях пограничного слоя одночленные степенные формулы с показателем степени и коэффициентом, зависящими от параметра, равного отношению величин толщины вытеснения к толщине потери импульса, и аналогичные по типу формулы для коэффициента сопротивления. Иногда для той же цели используют логарифмическую формулу распределения скоростей и логарифмический закон сопротивления. Существуют методы, основанные на компоновке профиля скорости из трех частей внутренней (пристеночной), не зависящей от наличия перепада давления вне слоя, переходной и внешней, выбранных путем модификации профилей скоростей в аэродинамическом следе за телом, а иногда только из внутренней и внешней. [c.537]

Для возмущенной области задается тот или иной закон распределения давления. Так, например, при притоке жидкости к прямолинейной галерее с параллельными скоростями И. А. Чарный брал закон прямой линии для плоско-радиального притока им же взят логарифмический закон. [c.299]

Следовательно, скорость изменяется по логарифмическому закону в зависимости от расстояния от стенки. К такому же результату пришел Прандтль, применяя закон перемешивания. При сравнении с экспериментом оказывается, что это распределение скоростей (15) справедливо не только для плоского течения, где согласно Прандтлю предполагается постоянство касательного напряжения во всей области пограничного слоя, но и также, что весьма неожиданно, для течения в цилиндрических трубах, в которых градиент давления dpidx и х линейно зависят от у. [c.187]

Этот закон дает теоретическое обоснование неоднократно установленного экспериментального факта, который заключается в том, что кривые распределения скоростей в трубах с различной шероховатостью, полученные при одной и той же величине потерь на трение (речь идет о потерях на участке длиной L = с/, или, как говорят, на участке длиной в один калибр), могут быть совмещены друг с другом простым смещением вдоль оси трубы. Это иллюстрируется фиг. 206, на которой представлены профили распределения скоростей, построенные на основании экспериментальных данных Фрича ). Эти профили, как мы видим, одинаковы на всем почти расстоянии между стенками, за исключением области, непосредственно прилегающей к стенкам, в которой градиент скорости для гладкой стенки значительно больше, чем для шероховатой. Таким образом, в области развитого турбулентного движения влияние шероховатости сводится лишь к смещению кривой распределения скоростей вдоль оси трубы. Тот ке результат получается и на основании логарифмического закона, изображаемого формулой (39) если абсолютная шероховатость стенки к изменяется, а потери давления, характеризуемые величиной остаются постоянными, то это равносильно изменению постоянного слагаемого в правой части формулы (39) профиль же скорости остается неизменным для всех значений к. [c.515]

В условиях безградиентного турбулентного пограничного слоя (при dpidx = 0) значения коэффициента поверхностного трения, определенные с помощью косвенных методов первой и второй групп, хорошо согласуются как между собой, так и с опытными данными, полученными прямым весовым способом. Однако при использовании косвенных методов для определения поверхностного трения в пограничном слое с продольным градиентом давления наблюдается явное расслоение опытных точек по этим группам [8]. Это расслоение опытных значений поверхностного трения обусловлено тем, что при dpidx Ф О логарифмический закон распределения скорости (1.5) в турбулентном ядре пограничного слоя, положенный в основу второй группы косвенных методов, не всегда согласуется с опытным распределением скорости [8J. [c.41]

Она удовлетворяет закону трения Прандтля для плоской пластины при логарифмическом распределении скорости в сечении пограничного слоя и позволяет из интегрального уравнения количества движения получить Q(x) путем численного интегрирования методом последовательных приближений при постоянном значении Я =1,4. Часто формула (11-42) используется и при расчете пограничного слоя с градиентом давления. Однако при существенном изменении формпараметра Н, особенно в потоках с больщими положительными градиентами давления, опа дает плохие результаты. В частности, вблизи отрыва пограничного слоя формула (11-42) дает завышенные результаты. [c.374]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...