Рабочие углы лопаток

Весьма важным является изучение влияния входного угла лопаток рабочего колеса на эффективность колеса и ступени. Изучение влияния входного угла лопаток проводилось для ступеней с рабочими колесами компрессорного типа и с углом выхода лопаток = 90 с одноярусной и двухъярусной решетками. Исследование показало, что увеличение в определенных пределах входного угла лопаток от значений, полученных в результате расчета по средним расчетным значениям коэффициентов расхода и напора, повышает к. п. д. ступени, расширяет зону устойчивой работы с высоким к. п. д. Заметное падение к. п. д. обнаруживается при t l > 8—10 [16 ]. [c.293]

Конструкция сопла с косым срезом определяется наличием некоторого угла между осью сопла и плоскостью рабочего венца лопаток. [c.38]

Выходные углы Рг и Р4 лопаток насоса и турбины для большей простоты принимаются равными (90°), так как они не связаны никакими условиями. Если эти углы заданы, то-известны также и входные углы лопаток рабочих колес. [c.56]

Таким образом, при т] <1 всегда имеется потеря давления Ар , которая должна быть больше нуля. Последнее может быть вызвано только течением с х>1, которое безусловно связано с переходом жидкости с одного рабочего колеса а другое е ударом. При этом величина угла лопаток на входе не имеет значения, так как углы лопаток Pi и Рз, положенные в основу треугольников скоростей или диаграмм, построенных для л =1, никогда не могут совпадать из-за принятых ранее неудачных допущений. [c.71]

Работа, отнесенная к I кГ рабочей жидкости в рабочей полости, которая воспринимается насосом и отдается турбиной, зависит от числа оборотов их рабочих колес, скорости рабочей жидкости и углов входа и выхода лопаток по средней линии тока. Поскольку углы лопаток имеют строго определенное значение (исключая поворотные лопатки), то имеется единственное заранее заданное передаточное отношение, при котором переход рабочей жидкости с одного колеса на другое происходит безударно. [c.136]

ВХОДНЫЕ И ВЫХОДНЫЕ УГЛЫ ЛОПАТОК РАБОЧИХ КОЛЕС [c.213]

Исходя из того, что меридиональные составляющие скорости Сгп. на средних линиях тока всех рабочих колес гидротрансформатора равны, можно легко получить формулы для углов лопаток, которые связывают искомые углы с геометрическими размерами, окружной скоростью и и расходом Q на номинальном режиме. Эти формулы, для вывода которых использованы диаграммы на рис. 93, представлены ниже [c.213]

Рабочее колесо. Углы лопаток рабочего колеса (входной Рхл и выходной Ргл) выбирают следующим образом. У дозвуковых турбин обычно принимают АР2 = 2-н5-г-10°, тогда Р1Л = Р1 + ДР и р2л = р1л-Ар2. [c.234]

Удельная работа лопаточной машины будет тем больше, чем больше окружная составляющая абсолютной скорости и окружная скорость и, входящие в первые члены уравнений (2.30) и (2.32). Для турбины это означает необходимость обеспечения сопловым аппаратом такого направления скорости с , чтобы окружная составляющая Сщ имела большое значение. Для насоса (компрессора) необходимое значение обеспечивается отклонением потока в рабочем колесе, т. е. углом лопаток колеса на выходе р.,л чем больше Рал-50 [c.50]

Направляющие лопатки в колене обладают тем недостатком, что при значительном отклонении их угла атаки от оптимального значения они сами могут стать причиной одностороннего отклонения потока в ту или иную сторону. В данном случае оптимальный угол атаки лопаток а.-, 48°. Примерно такой угол принят в варианте 1-3, для которого распределение скоростей по всему сечению рабочей камеры получено практически равномерным (Л4к 1,05), [c.224]

Регулирование скорости вращения ведомого вала гидромуфты при постоянной скорости вращения ведущего можно получить двумя способами изменением степени заполнения рабочей полости жидкостью или воздействием на поток в рабочей полости (путем изменения угла установки лопаток рабочих колес, дросселированием потока шибером, изменением осевого зазора между колесами и т. п.). [c.236]

Задача 5.7. При каком значении угла Рг наклона лопаток рабочего колеса на выходе величины подач, соответствующие максимальному гидравлическому к.п.д. и номинальным гидравлическим потерям, совпадают [c.94]

Задача 4.6. Определить работу 1 кг газа на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад Ao=110 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,965, скоростной коэффициент лопаток ф = 0, 6, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 16°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения газа из сопл u/ i = 0,44, угол" выхода газа из рабочей лопатки равен углу входа газа на рабочую лопатку 2 = 1 = 22° и степень реактивности ступени р = 0,5. [c.150]

Наиболее распространенный способ регулирования расхода — направляющими аппаратами 3 (НА) с поворотными лопатками (см. рис. 88), установленными на входе в рабочее колесо 5. Изменение угла наклона лопаток влияет на угол и степень предварительной закрутки потока на входе в рабочее колесо, а следовательно, развиваемый напор и потребляемую мощность. Этот метод достаточно прост, надежен и экономичен. [c.137]

На рис. 31-2, а схематично показан разрез (по серединам лопаток проточной части) активной турбины с двумя ступенями скорости, на котором изображены треугольники скоростей входных в рабочие лопатки первой ступени ( i, и, W ) и выходных (сг, и, гиа) из веё. Эти треугольники вследствие симметричности лопаток, а следовательно, и равенства углов = Рз, a2 = a i, Pi = Рз являются одновременно [c.341]

П о м п а ж. При работе турбокомпрессорных машин на сеть могут возникнуть неустойчивые режимы, сопровождающиеся появлением колебаний производительности, давления и величины потребляемой компрессором мощности. Эти явления называют помпажом. Они сопровождаются большим шумом и вызывают вибрацию лопаток, период колебаний которых может совпадать с периодом их собственных колебаний. В этом случае усилия в лопатках могут достигнуть разрушающих значений. Помпаж может возникнуть и при малых производительностях, когда возникает срыв потока сжимаемой жидкости с лопаток из-за изменения углов входа рабочего тела на них и его выхода из них. В ступени в этом случае перестает создаваться требуемое давление. Возможность появления помпажа можно установить при рассмотрении, например, характеристики Q—р вентилятора и сети, на которую он работает. На рис. 33-22 изображена седлообразная характеристика А—Б—В—Г— Д вентилятора и на нее нанесена характеристика сети для двух режимов [c.411]

На рис. 1.1 схематически представлена одноступенчатая активная турбина. В корпусе / расположено одно или несколько сопл 2, рабочие лопатки 3 жестко закреплены на диске 4, который посажен на вал 5, вращающийся в подшипниках 6. В месте выхода вала из турбины установлены уплотнения 7. В нижней части рисунка дано развернутое на горизонтальную плоскость сечение сопл и рабочих лопаток. Как видно из рисунка, оси сопл расположены под некоторым углом к плоскости диска. В верхней части рисунка представлен график изменения параметров рабочего тела (давления р и абсолютной скорости с) при прохождении им проточной части турбины. Очевидно, что в соплах имеют место падение давления И рост скорости пара на рабочих лопатках кинетическая энергия пара преобразуется в механическую, в результате чего уменьшается скорость. Давление пара перед рабочими лопатками и за ними одинаково. При прохождении пара между рабочими ло- [c.10]

Все приведенные выше формулы могут быть применены и при рассмотрении расширения потока в косом срезе рабочих лопаток с соответствуюш,ей заменой абсолютных скоростей на относительные и угла 13 на [c.104]

Короткие лопатки выполняют с постоянной формой профиля по высоте. Вместе с тем увеличение шага лопаток вдоль радиуса приводит к увеличению углов входа и выхода потока с направляющих и рабочих лопаток aj и р2 по линейному закону. Соответствующие зависимости приведены в атласе для каждого конкретного [c.124]

Расчет производят методом последовательных приближений. Можно выполнить расчет таким образом, чтобы реактивность на внутреннем диаметре для всех ступеней была одинаковой. Длина рабочей лопатки 1 больше длины направляющей на величину принятой перекрыши. Угол выхода потока из рабочих лопаток Ра находят из выражения (3.76). Можно также, задавшись значением угла Ра. определить из указанного выражения величину 1 . [c.166]

Газ выходит из сопла со скоростью (рис. 95) и безударно направляется в рабочие лопатки, где он отдает часть кинетической энергии. На выходе из рабочих лопаток скорость газа или пара с будет меньше, чем с . В результате колесо приобретает окружную скорость и. Сопла направлены под углом к плоскости враш,ения диска ротора. Этот же угол будет иметь струя газа, выходящая из сопла. Если из скорости газа i геометрически вычесть окружную скорость, то получим относительную скорость входа газа на лопатки Wi. Это вычитание можно произвести графически построением треугольника скоростей или аналитически по формуле [c.214]

Для обеспечения безударного входа газа на рабочие лопатки входные кромки лопаток должны иметь наклон к плоскости диска под углом Pi, который определяется из треугольника по соотношению [c.215]

Угол Ра называется выходным углом [ра = Pi — (2- -10°)]. При движении газа в каналах рабочих лопаток часть его кинетической энергии h расходуется на преодоление сил трения и теплообмен с лопатками. Относительная скорость вследствие потерь на внутреннее трение в канале будет меньше скорости [c.215]

Окружная составляющая абсолютной скорости на выходе V2u = Щ osaz= = 2— 2r tg р2. Здесь 01 и 02 — углы между абсолютной и окружной скоростью соответственно при входе на лопатку и выходе из колеса при отсутствии предварительной закрутки потока перед колесом а1=90° Р и Рг — углы между относительной скоростью и отрицательным направлением окружной скорости при входе и выходе из колеса. Углы Р] и Рг называются рабочими углами лопаток-, величина их определяет очертание лопаток. [c.186]

Изучение влияния входного угла лопаток проводилось комплексным методом, включаюш,им теоретические расчеты, использование методов ЭГДА и статических продувок, а также исследования в относительном движении. При этом применялись созданные на кафедре Компрессоро-строение передатчики давления, позволяющие получать распределение скоростей и давлений в межлопаточных каналах рабочих колес при высоких окружных скоростях и числах оборотов. [c.293]

Вторичный момент М. при малых числах оборотов щ не может стать бесконечно большим потому, что при заданных углах лопаток колеса турбины не может быть превышена величина максимально возможного угла поворота потока рабочей жидкости на лопатках (изменение циркуляции ЛГ = гси), вследствие чего значение пускового момента получается ограниченным величиной Л12оЛ 2Л1гогл, где M2opt — момент турбины при расчетном i. [c.28]

Так как число оборотов ведущего вала П] обычно при расчете принимается постоянным, то рабочая точка определяется числом оборотов ведомого вала для которого и должны быть выполнены приведенные выше условия. Это достигается как правильны> выбором входных углов лопаток Ри Ргь Рз1 (что возможно еде лать потому, что окружные и относительные скорости при по стоянных П1 и П2 будут определены), так и профилированием лопаток, создающим наилучшие условия для формирования потока жидкости при данном состоянии поля скоростей. Надо иметь в виду, что все эти рассуждения мы ведем применительно к расчету ио средней струйке. [c.259]

Выполнить эти требования в передаче Трилок нельзя, так как входные углы лопаток, выбранные для рабочей точки гидротрансформатора, не будут удовлетворять входным условиям при работе на режиме гидромуфты, потому что входные условия изменятся в первом случае реактор является неподвижным элементом, во втором он вращается, а, кроме того, когда передача работает, как гидромуфта, увеличивается и окружная скорость турбины. [c.260]

На нерасчетных режимах работы ступени турбины угол изменяется незначительно, однако угол может меняться очень сильно. А так как конструктивные углы лопаток не меняются, то неизбежен срыв потока с лопаток рабочего колеса. Срыва не будет только в том случае, если ul i останется прежним, т. е. когда u/ i = и с[ (рис. 12.1). [c.198]

Для проведения работ по ремонту опорных и направляющих поверхностей регулирующее кольцо снимают с места. Если-конструкция турбины не позволяет поднять кольцо целиком, его разбалчивают по вертикальному разъему и вынимают по частям. При установке регулирующего кольца после ремонта на место проверяют легкость его поворота без присоединения к нему лопаток и сервомоторов. Отсутствие заеданий и легкость хода по рабочему углу поворота свидетельствуют о хорошем качестве ремонта и позволяют продолжить сборку остальных деталей. [c.174]

На принципе центробежной сили жидкости осуществлен гидравлический преобразователь момента Фетингера (фиг. 15). На валу машины I сидит турбонасос а. Жидкость, подаваемая этим насосом, проходит через направляющий аппарат б и вступает в турбину в, си ящую на рабочем валу Л. Из турбины жидкость пере-ходит опять в насос и т. о. получается круговой цикл для жидкости. Соответствующим выбором углов лопаток в направляющем аппарате б и турбине в достигается желаемое увеличение момента рабочегЬ вала II с уменьшением [c.451]

Вычислив по уравнению (2.26) окруяпгую составляющую абсолютной скорости можно построить треугольник скоростей AB , соответствующий схеме бесконечного числа лопаток. В этом треугольнике скоростей относительная скорость w. r направлена по касательной к выходному элементу лоиатки. Из треугольника скоростей определяем угол р,л установки выходного элемента лопатки. Зная углы Pin и р.,л, получаем очертание лопатки в плане колеса. Следует отметить, что чаще при расчете рабочего колоса центробежного насоса значь нием угла задаются на основании соображений, изложенных в п. 2.7, и определяют такой диаметр колеса D , нри котором обеспечивается заданный иапор. Более подробно расчет проточной полости центробежного насоса будет изложен в п. 2.23. [c.167]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

Более полные исследования показали, что рассмотренный вариант газораспределительного устройства для данной установки не является единственно возможным. В частности, результаты, близко совпадающие с приведенными выше (/Ик = 1,03), получены для второго варианта той же модели (рис. 9.4, б). Этот вариант характеризуется тем, что в выходном сечении 1Солена / (без лопаток) установлен небольшой плоский экран 3 под углом 30°. Вместе с горизонтально направленной верхней стенкой колена этот экран содействует изменению направления потока, выходящего из колена, в сторону оси и частично вниз аппарата. Это облегчает двум расчетным решеткам обеспечить необходимое выравнивание потока но всему сечению рабочей камеры электрофильтра. [c.230]

Двигатель АЛ-31Ф требователен к технологическим процессам изготовления и к допускам на размеры деталей, что, в свою очередь, потребовало значительного технического перевооружения производства, особенно внедрения новых технологий в литейном производстве. Задача освоения технологии изготовления новой конструкции авиационного двигателя АЛ-31Ф потребовала новых конструкций охлаждаемых лопаток. Методом литья на ОАО УМ-ПО внедрялись рабочие турбинные лопатки без припуска по перу конструкции штырковой (на первом этапе 1980 - 1985 гг.) и с циклонно-вихревой системой охлаждения (на втором этапе 1980 -1990 гг.). Конструкции их показаны на рис. 114. Наиболее сложная последняя конструкция с многочисленными перемычками с тонкими ребрами. Она имеет 19 охлаждаемых каналов, расположенных по углом 30° к оси лопатки, пятнадцатью перемычками и десятью отверстиями диаметром 0,85 - 0,95 мм, а длина отливки 150 мм, что значительно усложнило задачу изготовления керамических стержней по сравнению с отливкой первого варианта (см. рис. 204). [c.446]

Рассмотрим плоскопараллельный поток рабочего тела, который проходит через рабочие лопатки турбины (рис. 97). Безударный вход газа (пара) на рабочие лопатки обеспечивается входом его под углом к направлению вращения лопаток и. На входе рабочее тело имеет относительную скорость w . Выход газа осуществляется с относительной скоростью Шз под углом Ра-Усилие потока, действующего на рабочую лопатку в направлении U, создает полезный крутящий момент наУвалу турбины, а усилие потока в направлении z через диск и вал турбины передается на упорный подшипник. [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...