Треугольник скоростей входной

На рис. 31-2, а схематично показан разрез (по серединам лопаток проточной части) активной турбины с двумя ступенями скорости, на котором изображены треугольники скоростей входных в рабочие лопатки первой ступени ( i, и, W ) и выходных (сг, и, гиа) из веё. Эти треугольники вследствие симметричности лопаток, а следовательно, и равенства углов = Рз, a2 = a i, Pi = Рз являются одновременно [c.341]

На рис. 33-17,а схематически изображена первая ступень осевого многоступенчатого компрессора, состоящая из входного направляющего аппарата /, рабочих лопаток 2 и промежуточного направляющего аппарата 3. На этой же схеме нанесены треугольники скоростей входных в рабочие лопатки выходных из рабочих лопаток и треугольник скоростей при выходе рабочего тела из промежуточного направляющего аппарата. Этот треугольник скоростей отображает также. входную скорость в следующую ступень компрессора. [c.405]

Треугольники скоростей. На рис. 4.12 представлены треугольники скоростей. Входной треугольник лежит в плоскости колеса, выходной — в плоскости, перпендикулярной к первой (изображен условно). [c.131]

Решение графическое. На рис. 7.10, б дано графическое решение с помощью треугольников скоростей. Здесь можно задаться линейной скоростью одной из точек и одной угловой скоростью любого звена. В редукторе можно задаться линейной скоростью точки А входного колеса /. Однако при этом задача решается довольно сложно с помощью ложных треугольников скоростей, поэтому удобнее задаться линейной скоростью точки С или В (можно D или Oj). Отрезок Сс изображает скорость v ,. [c.117]

Для удобства рассмотрения изменения скорости потока рабочего тела и его направления входные и выходные треугольники скоростей обычно строят из одной точки, как это показано на рис. 30-4, в. [c.333]

Входной и выходной треугольники скоростей рабочего колеса изображены на рис. 7.4. Как следует из рисунка, относительная [c.220]

В процессе взаимодействия вращающихся рабочих лопаток с потоком воздуха часть механической энергии расходуется на повышение давления воздуха, а часть — на увеличение его кинетической энергии. В направляющем аппарате происходит дальнейшее повышение давления за счет уменьшения кинетической энергии потока. На рис. 7.6, а даны схема лопаточного аппарата и треугольники скоростей. Там же пунктиром показаны входной направляющий и выходной спрямляющий аппараты компрессора. Как видно из рисунка, направляющий аппарат ступени уменьшает закрутку потока, поэтому его иногда называют спрямляющим аппаратом [c.225]

Элементарная ступень компрессора состоит из рабочего колеса и следующего за ним направляюш,его аппарата. Направление и величина скорости потока перед рабочим колесом определяются условиями выхода из направляюш,его аппарата предыдущей ступени или для первой ступени — входным направляющим аппаратом. Треугольники скоростей ступени изображены на рис. 7.6, рабочий процесс в диаграмме S—L — на рис. 7.9. Входу в ступень (в рабочее колесо) соответствует точка /, выходу из рабочего — колеса — точка 2, выходу из ступени (из направляющего аппарата) — точка 3. [c.230]

Схема проточной части турбины показана на фиг. 2. Расширение пара происходит в соплах 1, после которых поток со скоростью Сх поступает в межлопаточные каналы 2 рабочего колеса, движущиеся со скоростью а. Относительная скорость И х при входе пара в рабочее колесо определяется из входного треугольника скоростей (фиг. 3). [c.135]

Рис. 1.2. Упрощенная схема движения частицы в рабочем колесе а — действующие силы б, в входной и выходной треугольники скоростей соответственно

При Pip = 90° с учетом поправки Стодола [53 ] из входного треугольника скоростей следует соотношение [c.24]

Соблюдение кинематического подобия означает соблюдение подобия треугольников скоростей. Рассмотрим входной треугольник скоростей. Условия подобия выражаются следующим образом [c.109]

Далее предстоит выбрать лопаточный профиль рабочего венца, который в комбинации с выбранным сопловым профилем образовал бы проектируемую ступень. Такой выбор тоже следует делать по углам входа и выхода потока. Зная векторы скоростей и и из входного треугольника скоростей, получим [c.20]

Познакомимся теперь с отраслевыми нормалями профилей рабочих лопаток. Как показывает отраслевая нормаль ОН-440-59, [22], для рабочих венцов введено 12 типов профилей и 44 их типоразмера. Отобраны профили рабочих лопаток, рекомендованные тремя организациями, профили которых были включены в состав типов профилей сопловых (направляющих) лопаток. В индексации типов и типоразмеров профилей рабочих лопаток эти организации отмечены теми же цифрами, что и в индексации направляющих лопаток. Рабочие профили организации, отмеченной цифрой 3, составитель нормали не включил в нормаль. Индексация профилей рабочих лопаток в нормали введена такая Р1-1-В, РЗ-1-В, Р4-1-В, Р1-2-В, Р2-2-В, РЗ-2-В, Р1-4-В, Р2-4-В, РЗ-4-В, Р4-4В, Р5-4-В. Здесь буква Р обозначает профиль рабочей лопатки. Следующая за ней цифра указывает тип профиля по входному углу и выходному взятым с треугольников скоростей. [c.201]

Рис. 11. Входные и выходные треугольники скоростей пара и капель

Из входного треугольника скоростей следует [c.86]

По найденной скорости с и углу входа в каналы второго венца строим треугольник скоростей (фиг. 71), из которого определяем входную скорость аи - = 195 ж/сек. Подставляем определившиеся и в уравнение энергии [c.139]

По принятой ориентировочной скорости с и углу входа в каналы второго венца строим треугольник скоростей (фиг. 79), из которого определяем входную относительную скорость во второй венец 98 м/сек. [c.148]

Фиг. 99. Треугольник скоростей для определения величины использованной в соплах ступени входной скорости.

Рис. 64. Треугольники скоростей, относящиеся к средней линии тока для входных и выходных кромок лопаток насоса и турбины. Слева — средний профиль лопатки насоса справа — лопатки турбины. Величины, помеченные индексом характеризуют номинальный режим

Рис. 65. Треугольники скоростей на входной и выходной кромках насоса. Возникновение ударной составляющей скорости w i на входе в насос вследствие увеличения расхода Q = xQ.

Турбина. Для этого колеса вопрос решается не так просто. Рассмотрим треугольник скоростей в точке 3 на входе в турбину, относящийся к произвольному режиму n = (fti, т. е. ц>ф (рис. 67 — треугольник AB ). Вследствие постоянства входного угла лопатки Рз вектор абсолютной скорости Сз изменяется относительно вектора скорости Сз, соответствующего номинальному режиму (ф=1), как по величине, так и по направлению. Следовательно, соответствующие изменения претерпевает и окружная составляющая скорости с . Таким образом, для любого режима работы, т. е. для любого значения ф, должны быть определены значения Сд и соответствующей окружной составляющей с . [c.160]

Рис, 93. Треугольники скоростей на входных и выходных кромках насоса и турбины, относящиеся к номинальному режиму работы (Ф=1). Показана зависимость абсолютной скорости с от углов лопа-1 ток а и Р [c.215]

В разделе б (см. стр. 163) показано, что ударная скорость Ws изменяется при изменении передаточного отношения е = фг. Удар, как таковой, характеризуется свободной составляющей окружной скорости. Условием возникновения этой составляющей, как было показано выше из треугольников скоростей, является несогласование входного угла лопатки в рассматриваемой точке входной кромки с направлением относительной скорости натекающей на кромку жидкости, т. е. нарушение условия равновесия, соответствующего номинальному режиму. [c.230]

Если бы можно было непрерывно и автоматически изменять входной угол лопатки, приспосабливая его к меняющимся режимам работы, то при каждом передаточном отношении образовывались бы новые треугольники скоростей, жидкость могла бы постоянно входить в рабочие колеса без удара, и ударные потери были бы устранены. [c.230]

Рис. 112. Треугольники скоростей в средних точках I, 2 входной и выходной кромок насоса при хФ1

Фиг. 14-14. Входной и выходной треугольники скорости для рабочей решетки аксиального типа.

Следует по ходу расчета делать промежуточные проверки ранее принятых по оценке величин, например после п. б) проверить hg , построив выходной треугольник скоростей, после п. д) проверить и построив входной треугольник скоростей и т. д. [c.609]

Принцип работы ступени заключается в следующем. На входном участке решетки рабочего колеса осуществляется торможение сверхзвукового потока до дозвукового в одном или нескольких скачках уплотнения (от > Ui до Шок < ск)- Далее, как и в дозвуковой ступени, при течении воздуха в межлопаточном канале происходит небольшой поворот потока и его торможение до скорости Ш2 < W K- Из рабочего колеса поток выходит со-скоростью Сг < а . С такой скоростью поток поступает в направляющий аппарат, течение воздуха в котором аналогично течению в дозвуковой ступени. Отличительной особенностью треугольника скоростей сверхзвуковой ступени (см. рис. 3.13) является значительно большее уменьшение осевой скорости по сравнению с дозвуковой ступенью (вследствие торможения потока в скачках уплотнения). Например, при = 1,3 и w a = 220 м/с = == 144 м/с. При таком значительном уменьшении осевой скорости [c.77]

На расчетном режиме из-за большого перепада давлений получается и большое падение плотности газа, поэтому выходное сечение турбины F . должно быть значительно больше входного чтобы пропустить заданное количество газа. На нерасчетных режимах, когда перепады давления уменьшаются, падение плотности также уменьшается, т. е. плотность газа за турбиной по сравнению с плотностью перед ней уменьшается не так значительно, как на расчетном режиме. Это приводит к тому, что площадь F , выбранная для расчетного режима (для больших перепадов давлений), становится слишком велика для нерасчетных режимов работы турбины, когда перепады малы. Проходные сечения от ступени к ступени оказываются все более завышенными. Вследствие этого происходит перераспределение теплоперепада между ступенями, изменение формы треугольников скоростей и углов атаки, что приводит к изменению КПД, работы на валу, расхода газа и других параметров турбины. Очевидно, чем больше нерасчетный режим отличается от расчетного, тем больше будет отличаться обтекание лопаток от расчетного. [c.204]

Многоступенчатый компрессор представляет собой совокупность неподвижных и вращающихся лопаток (решеток профилей). При входе в компрессор воздух обтекает вначале лопатки входного направляющего аппарата (если он установлен), создающего предварительную закрутку воздуха перед рабочим колесом. Постоянство чисел Mai обеспечивает подобие течений воздуха во входном направляющем аппарате и вследствие этого постоянство углов oi и чисел Мс1 на выходе из него. Из треугольника скоростей на входе в рабочее колесо (см. рис. 2.4) следует, что [c.121]

Построим треугольник скоростей для точки G входной кромки EF рабочего колеса (см. рис. 2.7). Меридиональную скорость определим из уравнения расхода. Принимая распределение меридиональных скоростей по ширине рабочего колеса равнодюрным, получим [c.163]

Треугольник скоростей колес 2-3 строится по известным линейным скоростям двух точек точки А (где va->=va ) и точки В (мгновенный центр скоростей колес 2-3), где он = 0. Соединяя точки А и В, получаем прямую распределения скоростей колес 2-3 (под углом iti2). На этой прямой лежит точка С — конец вектора СС, который соответствует линейной скорости центра сателлитов 2-3 и точки С водила. Проводя луч ОС (под углом г 1 /), получаем треугольник скоростей для водила (дОСС ). Отношение тангенсов углов наклона линий скоростей входного и выходного звеньев дает значение передаточного отношения данной схемы редуктора (/,/ = = ы /Mi = т = АА /ОА) ()С/СС). Учитывая, что АА = = СС АВ/ВС), имеем — )(г1 + г,ч)/(г гз)= 1+(/ 2Г4)/(г Гз). [c.410]

При расходе, равном и близком нулю, из-за явлений вихреоб-разования и малой экспериментальной информации при расчете получаются очень большие погрешности. При изменении направления течения жидкости в меридиональном сечении, т. е. отрицательном расходе, входные кромкй будут выходными и наоборот треугольники скоростей также трансформируются. Очень большими будут углы атаки и потери. В зависимости от направления вращения и режима работы лицевая сторона станет тыльной и наоборот. Следовательно, знаки углов атаки необходимо принимать с учетом происшедших изменений. [c.172]

Для более наглядного предсганлення о работе комплексной передачи рассмотрим треугольники скоростей на входных и выходных кромках направляющего аппарата (лопасть его показана на рис. 83). Для упрощения полагаем, что расход не зависит от режима работы (это не изменит качественных зависимостей) и что оптимальный режим работы будет при отсутствии угла атаки на входе в направляющий аппарат. [c.191]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Типы элементарных ступеней с различной степенью реактивности. Распределение работы сжатия между рабочим колесом и направляющим аппаратом характеризуется степенью реактивности. На рис. 7.10 представлены треугольники скоростей для ступеней с Рк = 0,5 и рк = 1,0. В ступени первого типа работа сжатия распределена равномерно между рабочим колесом и направляюш,им аппаратом, лопатки конгруэнтны, треугольники скоростей симметричны. В ступени с Рк = 1,0 сжатие воздуха происходит только в рабочем колесе, направляющий аппарат служит лишь для поворота потока. По экономичности оба типа ступеней близки. При одинаковых значениях окружной скорости ступень с р = 1 создает больший напор. Однако такая ступень не может работать с большими окружными скоростями, так как при этом из-за возрастания ffijj число Мц,1 становится недопустимо большим. В компрессорах судовых ГТД обычно применяют ступени со степенью реактивности Рк == 0,5. В компрессорах авиационного типа в целях увеличения напора и уменьшения числа ступеней степень реактивности повышают вдоль проточной части. При этом число остается в допустимых пределах, так как на последних ступенях температура, а следовательно, и скорость звука имеют большее значение. Применив степень реактивности 0,7, можно получить ступень с осевым входом и не устанавливать входной направляющий аппарат перед первым рабочим колесом. [c.231]

Рис. 1.4. Влияние относительного вихря на течение в канале рабочего колеса а — изменение скоростей иоиерек канала б — входной треугольник скоростей

Для ДРОС целесообразно выполнять входную кромку в виде дуги с выпуклостью навстречу потоку и вершиной посередине ширины конфузора соответственно входному треугольнику скоростей Для меандрообразных РК применима только прямая входная кромка, параллельная оси вращения. [c.70]

Полагая, что подобие входного треугольника обеспечено (ш /ai = = idem), приходим к условию, определяющему подобие выходного треугольника скоростей = idem. [c.110]

В случае расчетов реактивной ступени, под которой мыслится ступень, решетки которой составлены из реактивных профилей лопаток, и частности конгруэнтная ступень, следует задаться степенью реакции на среднем диаметре облопатывания или определять величину этой реакции по осевым скоростям движения потока, как это сделано в случае активных ступеней. Если ступень конгруэнтная, т. е. с одинаковыми лопаточными профилями не-нодвижного и вращающегося венцов, установленными в соответствующих профильных лопаточных решетках так, чтобы входной и выходной треугольники скоростей ступени были равны и симметрично ориентированы относительно осевого направления, то для такой ступени должны существовать следующие соотношения между величинами скоростей и углов [c.258]

Значительной эрозии подвергаются элементы проточных частей турбин, и особенно периферийные зоны входных кромок рабочих лопаток последних ступеней, где велика влажность пара и окружные скорости лопаток. На рис. 5.3, а показаны профили сопловых и рабочих решеток в периферийной зоне и треугольники скоростей пара и крупных капель, откуда видно, что капли влаги попадают на рабочие лопатки с большой относительной скоростью Wia, близкой к окружной скорости рабочих лопаток а. Капли разных размеров имеют различные абсолютные скорости ib и соответственно отличающиеся значения скоростей W s и углов входа Ри. Это приводит к р азмытой зоне эрозионного износа поверхностей лопаток. В качестве примера на рис. 8.1 показаны эродированные входные кромки рабочих лопаток последней ступени конденсационной турбины. В условиях эксплуатации паровых турбин наблюдается эрозия также выходных кромок рабочих лопаток последних ступеней. Вид и характер износа, а также расположение изношенной поверхности по высоте лопаток у входной и выходной кромок различны. Эрозия входной кромки обычно наблюдается на длине 1 = 0,35- 0,45 от периферии лопатки. Эрозия выходной кромки простирается обычно на более значительную длину лопатки — до 0,71 от корня. Наиболее сильный износ выходных кромок лопаток последних ступеней наблюдается у турбин, работающих длительное время на частичных нагрузках, особенно на режимах холостого хода. На этих режимах имеет место отрыв потока в корневых сечениях лопаток, сопровождающийся обратными течениями из выхлопного патрубка. Обратные токи пара захватывают капли влаги, которые и вызывают эрозию выходных кромок лопаток. Крупные капли за ступенью образуются в результате срыва пленок с поверхности диска, дробления влаги о поверхности выступающих деталей выхлопных патрубков, подачи конденсата на охлаждение патрубка при частичных нагрузках и по другим причинам. Кроме того крупные капли попадают в зону обратных токов из периферийной части потока. [c.274]

Происхождение эрозии легко понять из рассмотрения рис. 15. На этом рисунке показаны треугольники скоростей на входе в рабочее колесо для пара (абсолютная скорость Са, относительная Wa) и для капель конденсата (соответственно с-, и гУщ). Как уже было показана выше, скорость капель конденсата Сж значительно меньше скорости пара Поэтому капли будут ударять в спинку лопаток рабочего колеса в районе входной кромки с относительной скоростью Wm, направление которой резко отличается от направления скорости Шц (рис. 15). Под действием этих ударов и происходит эрозионной разрушение метал- i ла лопаток. По истечении, i ° определенного периода времени поверхность лопатки становится ,шероховатой, затем на лопатке появляются эрозионнце яэрины в виде впадин, перемежающихся с высту1].йми Й ногда поверхность лопатки становится похожей крупными пустотами. При продол- [c.17]

Отрезок bg = af OaDj. Его можно выразить через углы треугольника aef, подобного входному треугольнику скоростей для пара [c.95]

Фиг. Its. Диаграмма треугольников скоростей для определения используемой в последней ступени турбины мощностью 50 мгвт входной скорости от предыдущей ступени.

На рис. 4-1 представлены входные и выходные треугольники скоростей для радиальных вентиляторов с лопатками, загнутыми вперед и назад, и осевых. На всех рисунках приняты следующие обозначения с, w, и — абсолютная скорость газа, скорость газа относительно лопатки, окружная скорость рабочего колеса, uj eK. [c.75]

Относительная скорость на входе в рабочее колесо определяется из треугольника скоростей, как разность векторов и (см. рис. 9.3). Величина и направление относительной скорости при заданных значениях скорости истечения газа из соплового аппарата i и угла выхода i зависят от окружной скорости и. Чем меньше и, тем больше Wi и меньше Pi, и наоборот. От величины угла Pi, в свою очередь, зависит форма рабочих лопаток, так как для предотвраш,ения срыва потока в колесе входные кромки рабочих лопаток должны быть ориентированы по направлению относительной скорости Wx- Лопатки рабочего колеса обычно также образуют сужаюш,иеся каналы. Поэтому газ продолжает в них расширяться от давления до давления р . При этом относительная скорость движения газа увеличивается от на входе до на выходе, а температура газа падает от до Т . Таким образом, течение газа через сопловой аппарат и лопатки рабочего колеса может рассматриваться как течение через систему неподвижных и враш,аюш,ихся сопел с увеличением абсолютной скорости в сопловом аппарате и относительной — в рабочем колесе, а также уменьшением давления и температуры в обоих элементах. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...