Крутящего момента кривые

По мере повышения скорости вращения вала двигателя подача топлива под действием пружины малых оборотов вначале уменьшается, соответственно снижается и крутящий момент (кривые а—Ь и с—(1). [c.293]

Величина z — число модулей—характеризует меру быстроходности В. д. На фиг. 3 пунктирная прямая изображает максимальный теоретически возможный коэф. использования энергии ветра i = 0,593 кривая I дает этот для крыла хорошего в аэродинамич. отношении профиля кривая II дает отношение мощностей В. д. с разными модулями кривые III, IV и V дают отношения размеров диаметров, суммарных площадей и весов крыльев В. д. с разными z. На фиг. 3 схематически изображены крылья В. д., соответствующие разным значениям W. Эти кривые показывают выгодность замены колес В. д. более быстроходными. В самом деле, при такой замене для сохранения прочности головки В. д. необходимо сохранить тот же крутящий момент. Кривая III фиг. 3 показывает, что при увеличении быстроходности диаметры крыльев увеличиваются, но т. к. число крыльев уменьшается, то веса колес уменьшаются. Давление ветра на крылья работающего В. д. в условиях фиг. 3 вместе с увеличением быстроходности будет значительно увеличиваться. В. д. обычно снабжают различными регулирующими устройствами, при буре значительно уменьшающими площадь крыльев, подставляемых под ветер, и при этом условии может оказаться, что увеличение лобового давления для В. д. быстроходного типа при рабочих скоростях ветра не скажется заметно на весе машины. Фиг. 3 показывает, что с увеличением быстроходности i меняется мало (если крыло имеет хороший профиль) и мощность растет в соответствии с кривой II. Единственно, что существенно изменяется в условиях работы головки В. д.,—это скорость вращения его колеса, увеличивающаяся пропорционально увеличению мощности. Но эта скорость не увеличивается более чем в 2—3 раза и в виду малой абсолютной скорости вращения существующих многолопастных В. д. не отравится существенно на прочности головки. [c.360]

Кручение круговой цилиндрической оболочки, ослабленной круговым отверстием, торцевыми крутящими моментами. Кривые максимальных напряжений в срединной и на внутренней поверхностях оболочки даны на рис. 6.35 (см. также рис. 6.36). [c.324]

Индексы у, z в формуле (13.45) обозначают главные оси, индекс кр — крутящий момент. Заметим, что общая формула (13.45) применима и для кривых стержней малой кривизны. [c.374]

Касательные напряжения в этом выражении являются функцией момента внешних сил М и относительного угла закручивания а, кривую зависимости которых получают опытным путем (рис. 68). Угол а связан с деформацией сдвига простым соотношением (Х.5), по которому можно построить кривую деформации чистого сдвига для нахождения предела текучести и определения крутящих моментов при кручении стержня, обладающих при деформации упрочнением (рис. 69). Результаты опытов по- [c.120]

При определении крутящего момента М используют кривую чистого сдвига, полученную опытным путем. Вычислим крутящие моменты по кривой чистого сдвига (рис. 74) по формуле (Х.6) [c.124]

Рассмотрим более сложную задачу, когда осевая линия стержня не является плоской кривой, например если к стержню приложен крутящий момент Мю. Уравнения равновесия для этого случая получены в 4.2 [уравнения (4.95)]. Представим эти уравнения в виде двух векторных уравнений (ограничившись случаем следящих сил) [c.176]

Найти полный ресурс детали (см. рисунок) в километрах, если пробег одного блока нагружения = 100 км. Деталь воспринимает переменные во времени продольные растягивающие усилия и крутящий момент, причем долговечность детали в блоках с учетом только нормальных и только касательных напряжений соответственно равна К = 10 , кх = Ю - Показатель т, характеризующий угол наклона левой ветви кривой усталости в логарифмических координатах, принять т = тх = 6. [c.302]

Некоторые детали машин (различного рода кольца или их части) представляют собой плоские кривые брусья большой кривизны с круговой осью о поперечными сечениями в форме круга или прямоугольника. Условия нагружения этих деталей могут быть самыми различными. Ниже рассматриваются решения задачи определения тензора напряжений для кривых круговых брусьев (круглого и прямоугольного поперечных сечений) при произвольной нагрузке на их торцах. При таком нагружении бруса внутренние силы в его поперечных сечениях приводятся, вообще говоря, к изгибаюш.им моментам как в плоскости кривизны бруса,- так и в перпендикулярной ей плоскости, к крутящему моменту, а также к поперечным силам и к нормальной силе. [c.365]

Учитывая, что нами рассматривается плоский кривой брус, на который действует нагрузка, лежащая в его плоскости, поперечная сила Р, крутящий момент Мх и изгибающий момент Му равны нулю. В сечениях рассматриваемого кривого бруса будут действовать только три силовые фактора. [c.282]

Уравнения (16.1.6) заменяют при разгрузке уравнения (16.1.4), тогда как уравнение (16.1.3), естественно, всегда сохраняет силу. В записи условия, при котором справедливо (16.1.6), содержится нечто большее, чем только закон разгрузки, при повторной нагрузке материал будет деформироваться упруго до тех пор, пока октаэдрическое напряжение не достигнет величины То, от которой производилась разгрузка. При дальнейшем нагружении зависимость То — у о следует по продолжению первоначальной кривой и уравнения (16.1.4) снова вступают в силу, продолжая действовать так, как если бы разгрузки и повторной нагрузки не было. Подчеркнем еще раз, что нри реверсировании нагрузки, т. е. при смене растяжения сжатием или после изменения направления крутящего момента мы можем снова выйти в пластическую область. Здесь этот вопрос пока не обсуждается. [c.535]

Универсальной характеристикой гидромуфты называют зависимость ее крутящих моментов от числа оборотов турбинного колеса при различных числах оборотов насосного колеса. На универсальной характеристике нанесены также кривые, представляющие собой величины моментов гидромуфты с одинаковыми значениями к. п. д. Для построения универсальной характеристики необходимо снять внешние характеристики гидромуфты при различном числе оборотов насосного колеса. Опытная характеристика гидромуфты переменного наполнения отличается появлением местных искривлений и разрывов кривых моментов (рис. 192). Объясняется это тем, что в случае неполного наполнения в гидромуфте возможны две формы движения жид- [c.303]

Так как крутящие моменты на ведущем и ведомом валу гидротрансформатора различны, то, в отличие от характеристик гидромуфт, на внешней и универсальной характеристике наносятся три кривые, выражающие зависимости момента насоса A4i, момента турбины и к. п. д. т) от числа оборотов П2 ве- [c.311]

Характер изменения кривой 2 (в зависимости от скольжения) будет зависеть от плотности перекрытия проточной части поворотными лопастями чем лучше перекрытие, тем меньше будет передаваемый крутящий момент. Наименьшее значение передаваемого крутящего МОмента будет при сплошном диске, этот момент равен моменту дискового трения. Промежуточные значения от кривой 1 до кривой 2 получаются за счет поворота лопастей на угол от О до 90°. На режиме заторможенной турбины (5 = 100%) момент при пол- [c.276]

При повороте лопастей меняется угол наклона их, а следовательно, и характеристика гидромуфты. Каждому углу поворота будет соответствовать своя кривая. При полном прилегании лопастей передаваемый крутящий момент будет равен моменту трения по цилиндру. Цилиндрическая поверхность, образованная лопастями, расположена на малом радиусе, и вследствие этого момент трения ее будет незначительным. [c.277]

При изменении нагрузки (момента вследствие изменения объемных и гидромеханических потерь в гидромашинах изменяется и к. п. д. гидропередачи. Так, например, при работе гидропередачи на характеристике qi с моментом Mi полный к. п. д. гидропередачи составляет (к. п. д. определяется путем построения вертикали от точки Ml до пересечения с кривой т]). При нагрузке М к. п. д. гидропередачи — т]2, при Ма — к. п. д. — т]з. Следовательно, по рабочим характеристикам можно определить скорость вращения и к. п. д. гидропередачи при работе привода с известным крутящим моментом. [c.100]

Если судно в балласте, то вследствие уменьшения его осадки уменьшается сопротивление воды, а значит, и потребляемый крутящий момент и мощность при том же значении частоты вращения п (кривая III). [c.315]

Соотношения (3.8) вместе с (3.1)—(3.4) дают решение задачи теории ползучести кручения круглого стержня при его непрерывном наращивании. На рис. 2.3.2, 2.3.3 представлены кривые напряжения для различных точек наращиваемого стержня при постоянном во времени крутящем моменте Ж. Радиус стержня изменяется [c.92]

Режим работы двигателя автомобиля при полностью открытой заслонке и включенной высшей передаче на ровной дороге определяется точкой Л на кривой рис. 11.21. При перекрытии заслонкой потока воздуха, и при включенной высшей передаче режим работы двигателя соответствует точке В (переход происходит по кривой 2). В каждой точке кривой 2 мощность, передаваемая на колеса, сокращалась бы, поскольку сокращалась бы действующая мощность, сообщаемая двигателем приводному валу. На самом деле, поскольку располагаемая действующая мощность определяется крутящим моментом и частотой вращения двигателя, можно ожидать, что в данных координатах ее можно представить семейством гипербол. [c.279]

Работа машины характеризуется высокой стабильностью нагружения как по амплитуде крутящего момента, так и по форме кривой изменения задаваемых напряжений. [c.135]

Аналитически исключить параметр р р из формул (IX. 5) и (IX. 4) для В- и FI не представляется возможным. Однако практика наших многочисленных построений характеристик при всех мыслимых параметрах муфты, с учетом среднего крутящего момента, показывает, что каждому среднему крутящему моменту р р и данным параметрам муфты можно приписать некоторую новую характеристику, т. е. зависимость от В1 состоящую из отрезков кривых, которые приближенно можно заменить прямыми. [c.241]

На рис. 3. 10—3. 12 по выведенным выше формулам вычерчены кривые изменения во времени угловых скоростей насосного и турбинного колес <й и Й, передаваемого муфтой крутящего момента М, а также закон изменения момента Mg , развиваемого электродвигателем. [c.110]

Рис. 4. 7. Кривые изменения скоростей колес, напора масла и крутящих моментов муфты и двигателя при реверсировании (/у = 0,187 и)

Рис. 4. 8. Кривые изменения скоростей колес, напора масла и крутящих моментов муфты и двигателя при

На рис. 5. 4 показаны кривые изменения во времени крутящих моментов, развиваемых турбомуфтами приводов, построенные по выведенным формулам применительно к рассматриваемому конкретному примеру струговой установки УСБ-1. Режим работы турбомуфт в таком случае запуска иллюстрирует рис. 5. 5, где показаны траектории перемещения рабочих точек по семействам характеристик муфт. Цифры у точек на траекториях обозначают соответствующее время в секундах. [c.153]

Для испытания червячных передач ЦНИИТМАШ использовал установку, с помощью которой определяли износ и изменение к. п. д. червячных передач в зависимости от нагрузки крутящим моментом М и отношения мощности N к частоте вращения п при различных сочетаниях материалов червячной пары и различных способах упрочнения. Результаты испытаний приведены на рис. 83. Кривые 1, 2 я 3 характеризуют изменение [c.277]

Фиг. 38. Регулирование турбоэксгаустера на постоянную мощность (кривая а) и на постоянный крутящий момент (кривая Ь) на муфте с изотермическая работа при сжатии от давления всасывания до 1 ата rf—расход газа в зависимости от отношения давления Р IP

На графике по оси абсцисс отложены относительные значения чисел оборотов ведущего вала выраженные в %, а по оси ординат — скольжение S и крутящий момент, (Кривая момента 3, чтобы избежать слияния точек кривь / и 2, условно сдвинута вверх. Поэтому для получения истинных значении момента надо замеренные по о )дниат . величины множить и, [c.22]

ИРП 13—52 СКН, представленных в виде поверхности выносливости, определенной пятью кривыми, соответствующими радиальному (/), угловому (5) и трем комбинациям смещений (2, 3, 4) соединяемых валов. При испытаниях муфта была также нагруясена постоянным номинальным крутящим моментом. Кривые выносливости построены для 50%-ной вероятности не-разрушения упругого элемента. [c.101]

Плоскостная калибровка служит для получения точных вертикальных размеров на одном или нескольких участках поковки, ограниченных горизонтальными плоскостями (рис. 3.35, б). При плоскостной калибровке поковку правят в холодном состоянии на кривошипно-коленных прессах (рис. 3.35, а). Механизм криво-шиппо-коленного пресса обеспечивает получение больших усилий на ползуне 2 при сравнительно малом крутящем моменте на валу 1. [c.95]

Ограничемся случаем, когда после потери устойчивости осевая линия стержня есть плоская кривая . Это имеет место только тогда, когда при потере устойчивости не возникают крутящие моменты. [c.523]

Более общие уравнения равновесия стержня, нагруженного осевыми силами и крутящими моментами, когда после потерн устойчивости осевая линия стержня становится пространственной кривой, приведены в учебнике В,А. Светлицкого Механика стержней (М., Высш. шк. 1987). [c.523]

Крутящий момент <гистерезисного двигателя возникает вследствие гистерезиса материала ротора. При включении двигателя в сеть переменного тока создается вращающееся магнитное поле. Ротор вращается синхронно с магнитным полем с некоторым углом рассогласования. Крутящий момент идеального гистерезисного двигателя не зависит от частоты вращения ротора, а определяется только свойствами материала ротора (его объемом и величиной удельных потерь на гистерезис). Следовательно, необходимо иметь данные о величине удельных потерь на гистерезис в зависимости от индукции или напряженности поля при определенном характере перемагничивания. Поэтому основной характеристикой материала гистерезисных двигателей является PJHm, эта величина должна быть большой. Чем больше прямоугольность петли, тем больше потери на гистерезис. Поэтому другой характеристикой является коэффициент выпуклости кривой [c.228]

Спектры эксплуатационных нагрузок для различных машин и их элементов представляются обычно в виде кривых плотности вероятности для соответствующего фактора (см. примеры на рис. 30, б и г), Например, исследование распределения мош.ности на шпинделе токарных станков показывает большую неравномерность в загрузке станков и малое использование максимально допустимых нагрузок. Аналогичная картина, по данным ЭНИМС 152], наблюдается и при анализе распределения частоты враш,ения шпинделя универсальных станков. Эти зависимости могут быть во многих случаях описаны законом Релея, логарифмически-нормальным или другим асимметричным законом распределения. В ряде случаев рассеивание действующих факторов подчиняется нормальному закону распределения, например, распределение крутящих моментов на полуоси заднего моста самоходного комбайна [98 ] и раслределение напряжений в рамах железнодорожных вагонных тележек [34]. [c.524]

Все рассуждения, приведеные выше, строились, исходя из предположения, что в карбюратор поток воздуха поступает беспрепятственно и не регулируется заслонкой через педаль газа. Сохранение высокого механического КПД при снижении частоты вращения двигателя достигается с помощью соответствующих понижающих передаточных чисел зубчатой коробки передач. Кривая / на рис. 11.21, построенная для работы двигателя при наибольшей частоте вращения, показывает, что коробка передач должна иметь постоянно меняющееся передаточное число для непрерывного изменения кривой. Вспомним, что крутящий момент двигателя и механический КПД связаны непосредственно. Если же частота вращения двигателя снижается за счет сокращения -потока воздуха в карбюраторе, то условия со-BepuieHHo меняются. [c.279]

Каждый груз состоит из двух отдельных секторов. Взаимное положение этих секторов в значительной степени определяет общую неуравновешенность возбудителя, изменяя ее от нуля до максимума. Грузы размещены таким образом, что силы инерции ка.ждой пары 8—8 или 9—9 (сечение А—А на рис. 79) создают синусоидально изменяющийся крутящий момент относительно оси О. Низкочастотная (составляющая момента возбуждается силами инерции двух больших грузов 9, а высокочастотная — силой инерции двух малых npyaoiB 8. Настройка возбудителя для получения нужной кривой цикла заключается в пойборе чисел 01боротов малых и больших грузо с помощью [c.133]

Целесообразность использования указанного распределения для характеристики надежности режущих инструментов автоматических линий подтверждается не только большим по объему статистическим материалом, не только универсальностью этого распределения, позволяющей при изменении параметра Ь получать кривые различной формы, но и физической сущностью явлений, которые это распределение описывает. При рассмотрении надежности инструментов приходится сталкиваться с различными причинами их отказов поломками из-за недостаточной прочности инструментов при силах и крутящих моментах, возросших вследствие затупления режущих кромок выкрашиванием твердосплавных пластинок, вызванным появлением ударных нагрузок из-за неравномерности припуска, вследствие недостаточного сопротивления усталости пластин изнашива- [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...