Параметр ориентации зерен

Указанные выше характерные линейные размеры структуры металла — параметр решетки а и средний размер зерна d — позволяют уточнить порядок перехода от рассмотрения металлического тела как состоящего из малых дискретных частиц к рассмотрению его как сплошного тела, с применением к нему анализа бесконечно малых. Для этого важно установить еще один характерный линейный размер—параметр ориентации зерен. [c.17]

Эта формула и определяет параметр ориентации зерен /, как только заданы допуски Дф и Дсо и коль скоро по типу решетки известны коэффициенты, и [c.20]

Однако для представления сил внутреннего взаимодействия непрерывным вектором в поликристаллическом теле есть такие же основания, как и в монокристалле, если учесть существование параметра ориентации зерен /, о котором говорилось в 1. С этой точки зрения поликристаллическое тело состоит как бы из однородных комплексов зерен, причем / есть характерный размер каждого комплекса. Значит, кубик поликристаллического вещества с ребром I представляет как бы элементарную однородную кубическую решетку и для совокупности таких кубиков справедливы все те же рассуждения, которые были проведены относительно монокристалла. Существенная разница состоит в том, что внутри одного зерна все выводы о непрерывности справедливы для весьма малых площадок размером более параметра решетки а, тогда как в поликристаллическом теле непрерывность имеет место для очень малых площадок, минимальный размер которых превосходит параметр ориентации /. Подобные соображения относятся также к таким неоднородным телам, как гранулированный бетон. Параметр ориентации здесь, как говорилось выше, имеет порядок размера гранулы. [c.27]

Параметр ориентации зерен 17, 19 [c.369]

Поликристалл с хаотической ориентацией зерен считаем изотропным по отношению к осредненным параметрам (напряжениям, температурным, упругим и неупругим деформациям). Осреднение параметров для однородного поликристалла проводим согласно (2.22) и (2.25), а в случае многофазного сплава-смеси, состоящего из N [c.97]

Если обозначить (1 — средний линейный размер (поперечник) одного зерна или сторону куба, объем которого соответствует среднему значению объема зерна, и /— параметр ориентации, т. е. среднее расстояние между одинаково ориентированными зернами (или сторону куба, в объеме которого будет иметь заданную ориентацию только одно зерно), то в случае гексагональной решетки в объеме расположится примерно 1600 зерен или [c.63]

Упругие свойства зерен, соединенных в плоскости сварки через оксидную пленку, а также их ориентация, форма и размеры отличаются от соответствующих параметров зерен качественного соединения. Эта особенность может быть использована при выявлении дефектов контактной сварки типа оксидных пленок. Экспериментально установлено, что при взаимодействии УЗ-волн, направленных в металл под углом 50 к плоскости сварки, амплитуды зеркальных сигналов от дефектов типа оксидных пленок превышают амплитуды сигналов структурных шумов бездефектного шва. Поскольку такие дефекты являются плоскими и характеризуются в основном зеркальным отражением, для их обнаружения рекомендуется применять зеркальный эхо-метод контроля по схеме тандем, т. е. прозвучивание шва двумя преобразователями, расположенными с одной стороны шва друг за другом при этом один преобразователь излучает УЗ-колебания, другой — принимает. [c.357]

Влияние металлургических (структурных) параметров может быть продемонстрировано на примере сильного снижения скорости роста трещины при изменении направления трещины в соответствии с предпочтительной ориентацией границ зерен, как это показано на рис. 28. [c.189]

Открытие дифракции рентгеновских лучей в начале XX столетия и его большое значение для изучения деформации монокристаллов дало начало многим новым интересным проблемам. Возможность анализировать кристаллографическую ориентацию и структуру в результате позволила рассматривать пластичность кристаллов в терминах несовершенств и дислокаций. С 1925 г. большая часть литературы о больших деформациях кристаллических тел представляла макроскопические деформации как побочный факт при исследовании или как факт для подтверждения той или иной атомной модели при большом разнообразии параметров материалов, включая чистоту, размеры зерен, ориентацию, предшествовавшие испытанию термическую и механическую истории, диффузию и т. д. и т. п. [c.177]

Обсуждавшаяся модель справедлива для случая установления идеальной адгезионной связи двух одинаковых поверхностей и бесконечно малых углов наклона поверхностных микронеровностей. Однако она допускает сравнительно простые обобщения на случаи несовершенства пятна фактического контакта (микронеровности второго порядка поверхностные пленки и включения) различия кристаллической ориентации контактирующих поверхностей взаимодействия материалов с разными механическими характеристиками. В условиях характерного для фрикционного взаимодействия массопереноса с поверхности более мягкого материала пары трения на поверхность более твердого по существу имеет место взаимодействие двух одноименных поверхностей. Обобщение на случай контакта разнородных материалов сохраняет геометрические параметры очагов деформации и приводит лишь к перераспределению интенсивностей сдвигов с их концентрацией в когезионно менее прочном материале. Контакт реальных поверхностей отличается от схемы, приведенной на рис. 1.6, й тем, что угол наклона микронеровностей не равен нулю и соответствующий концентратор напряжений и деформаций нельзя считать бесконечным. Однако среднее значение угла наклона микронеровностей не превышает 9—10° для шлифованных поверхностей и 1—3° для полированных. В результате вносимая погрешность невелика, а при необходимости она может быть легко учтена. Несовершенство адгезионной связи, в том числе за счет влияния микронеровностей второго порядка, поверхностных пленок, разориентировки контактирующих зерен также не противоречит предложенной схеме локализации деформаций, хотя и вызывает приращение сдвига в плоскости контакта. При возрастании степени несовершенства (несплошности) контакта до некоторого критического значения линзообразный очаг деформации распадается на отдельные очаги по микронеровностям второго порядка. [c.23]

Абразивный инструмент, состоящий из множества режущих зерен, характеризуется неопределенностью их геометрических параметров и ориентации в связке (рис. 5.3, ж). Резание абразивным инструментом нередко описывается идеализированной схемой расположения зерен с равным шагом и одинаковых размеров известной зернистости (рис. 5.3, з). Картина усложняется изменяющейся по высоте рельефа топографией абразивного инструмента. Аппроксимация рельефа совокупностью прямоугольных профилей (см. рис. 5.1, ж) является по сравнению с идеализированной схемой более достоверной моделью абразивного инструмента. [c.128]

На границе соприкосновения нескольких отдельных кристаллитов никогда не наблюдается правильное расположение атомов, соответствующее параметрам кристаллической решетки. Прежде всего это объясняется тем, что пространственная ориентация кристаллов различна. Атомы последнего слоя жидкой прослойки между соседними зернами занимают какое-то промежуточное положение по отношению к узлам обоих зерен (рис. 6). В результате этого вдоль всей границы их соприкосновения возникают несовершенства структуры, которые распространяются в глубь зерен на несколько атомных слоев. Эти пограничные слои атомов обладают повышенным [c.24]

Назовем среднее расстояние / между одинаково (в указанном выше смысле) ориентированными зернами параметром ораен-таи аа зерен. Строго поставленная задача об определении параметра ориентации относится к области теории вероятностей, в которой рассматриваются такие случайные процессы, с какими мы имеем дело в нашей задаче. Но с достаточной степенью точности эта задача может быть решена элементарными приемами. [c.19]

Не отрицая, вообще, возможности влияния этого фактора на анизотропию упрочнения, можно, однако, на основании приведенных выше данных о зеренной структуре сталей после ВТМО утверждать, что наличие ориентации определяется условиями осуществления ВТМО. Как уже указывалось, можно получить вытянутость зерен при определенном сочетании параметров процесса (например, понижении температуры деформации), но при этом прочностные характеристики стали далеки от оптимальных. При оптимальных (с точки зрения получения максимальной прочности) режимах, которые характеризуются либо степенью деформации, недостаточной для ориентации зерен, либо перестройкой исходной деформированной структуры в результате образования в течение последеформациоиной выдержки новых зерен, ориентация — вытянутость зерен — отсутствуют. [c.73]

Пределы анизотропного расширения ВеО показаны на рис. 4.8 (здесь приведены почти все приемлемые результаты изменения параметров облученной ВеО). Хикман обнаружил, что напряжения, появляющиеся в результате анизотропного роста, влияют на изменение параметров [103]. В поликристаллической ВеО с зернами различной ориентации анизотропное расширение, вызываемое облучением, приводит к появлению напряжений по границам зерен. Кларк предполагает, что эти напряжения [c.159]

Важным средством для достижения и поддержания необходимых механических и физических свойств является управление размером зерен. Обычно стремятся, чтобы в поперечном сечении присутствовало достаточно большое количество равноосных зерен различной кристаллографической ориентации, однако достичь этого в тонких сечениях нередко бывает затруднительно. Поэтому стараются подобрать какое-нибудь зародышеобразующее покрытие лицевой поверхности литейной формы, температуру изложницы и металла и другие параметры, ускоряющие зарождение и кристаллизацию зерен. [c.176]

Для металлов с ГЦК, ОЦК и ГПУ решетками благодаря их высокой степени симметрии пределы интегрирования в (2.22) можно сузить. Это сокращает область интегрирования и задания зависимости параметров зерен от углов 0, il и ф, что важно учитывать при проведении конкретных расчетов. В случае зерен с кубической решеткой интегрирование по всей поверхности единичной сферы (Ос 0 Я, O ijj 2я) можно заменить интегрированием в пределах одного из 48 одинаковых сферических треугольников (заштрихован на рис. 2.5), на которые делится поверхность этой сферы тремя координатными плоскостями и плоскостями, проведенными к ним под углом я/4. Действительно, поворот кристалла с кубической решеткой относительно любого из его ребер на угол я/4 + а равносилен повороту на угол я/4 —а. Таким образом, при интегрировании О с г с я/4, О с ф < я/4, 01 < 0 с я/2, где 0i = ar tg X X (sin ll ). Для зерен с ГПУ решеткой ориентацию микрооси k — 3 достаточно рассматривать в пределах одного октанта (О с 0 -с я/2, 0< 15<я/2), а поворот кристалла относительно этой оси — в интервале [c.69]

При увеличении длительности работы питтинга возможно появление предельного тока (например, при потенциале д) вследствие диффузионного ограничения доставки в глубокий питтинг компонентов раствора и отвода продуктов реакции, и тогда анодная кривая вырождается в кривую Е Е Е, — что отмечалось при исследовании модельного питтинга [41, с. 77 71]. При потенциале коррозии Е , задаваемом окислительными свойствами среды (в условиях питтингообразования к более положительный, чем пт) происходит возникновение питтинга в результате взаимодействия адсорбированных активирующих анионов, например, хлор-ионов с пассивной пленкой в отдельных точках. Локальность процесса обусловлена негомогенностью поверхности металла и оксидной пленки и связанной с этим неравномерностью адсорбции анионов на пассивной пленке. Начальной стадии возникновения питтинга соответствует растворение структурных элементов поверхности, имеющих менее совершенную пассивацию. Несовершенство пассивной пленки может быть связано с каким-либо искажением структуры металла наличием границ зерен, различного рода включениями (металлическими и неметаллическими), выходом на поверхность кристаллов с менее благоприятной для пассивации ориентацией или же более тонкой неоднородностью, как, например, наличием дислокаций и включением в решетку инородных атомов. Местные изменения стойкости пассивной пленки могут быть вызваны также понижением концентрации основного пассивирующего компонента (например, хрома в коррозионностойких сталях), или дополнительных легирующих компонентов (Si, Мо и т. п.). На этой стадии отсутствуют заметные концентрационные изменения электролита и омические падения потенциала. Питтинг еще не имеет характерной полусферической формы, определяемой этими параметрами. [c.91]

Основной недостаток структурных моделей состоит в том, что они требуют значительно большего объема информации, чем полуэмпи-рические модели. Большую часть этой информации очень трудно получить из прямых экспериментов, поскольку она относится к маломасштабным элементам структуры. Например, чтобы получить опытные данные для структурной модели накопления усталостных повреждений, следовало бы провести многочисленные опыты по циклическому деформированию зерен и межзеренных границ с дефектами различной природы, разных размеров и ориентации. Очевидно, гораздо проще провести прямые стандартные испытания на усталость. Некоторое облегчение вносит то обстоятельство, что часть параметров структурных моделей можно оценить косвенным путем, [c.120]

Одной из особенностей шлифования лентой является то, что в зависимости от технологических параметров лента работает в различных режимах. Могут создаваться различные условия для использования режущих свойств ее основного элемента — зерна. Оно может работать в условиях жестко закрепленного лезвийного инструмента или в режиме исключительной податливости и самоориентации. При ленточном шлифовании создаются более благоприятные условия работы для зерен. Они имеют возможность не только одинаково самоустанавливаться, но и нивелироваться по высоте и равномерно распределять между собой нагрузку. Кроме этого, вследствие постоянной подвижности зерен изменяются и условия для размещения и удаления стружки и шлама, а также засаливания. Благодаря большим зонам контакта инструмента с деталью, большему числу активно работающих зерен и отличию в условиях теплообмена здесь создается и совершенно иной тепловой режим по сравнению с обработкой шлифовальным кругом. В процессе обработки лентой изменяются расстояния %1ежду зернами, их ориентация, относительное и абсолютное удлинение ленты, ее толщина и ширина, частота собственных и вынужденных колебаний в поперечном направлении и вдоль оси роликов, условия теплообмена, удаления продуктов шлифования, адгезионного и диффузионного взаимодействия с обрабатываемым материалом. В результате создаются иные, чем при шлифовании кругом, условия резания, теплового и силового воздействия, формирования свойств поверхностного слоя обрабатываемого материала, происходит формирование остаточных напряжений растяжения меньшей величины, чем при шлифовании кругами. В итоге шли- [c.3]

При диффузионной сварке в вакууме в зависимости от режимов процесса наблюдается большая или меньшая степень пластической деформации металла и некоторые характерные для нее явления двойникование зерен, образование субзерен, рекристаллизация и др. Двойникование происходит за счет одновременного скольжения по системе атомных плоскостей и поворота деформированной части кристалла. Образование субзерен, которые имеют близкое к совершенному строение и отличающуюся ориентацию, обусловлено параметрами сварки. Чем выше температура сварки, тем более низкие давления сжатия, а следовательно, и пластическая деформация вызывают образование субструктуры. Например, при сварке сплава ЭП99 образование субструктуры наблюдали при температуре 1448 К, давлении сжатия 30 МПа и времени сварки 6 мин. В сплаве ЭИ602 образование субструктуры наблюдали при температуре 1073 К и после выдержки в течение 8 ч. При диффузионной сварке жаропрочных сплавов в зоне стыка происходит раздробление зерен на мелкие зерна, которые трудно заметны при увеличении 200, но хорошо различимы при увеличении 1000. Такие зерна образуются по выступам на поверхностях, т. е. на участках, где пластическая деформация значительно больше средней. [c.169]

При обработке высокотвердых материалов на эффективность процесса оказывают значительное влияние такие параметры абразивной ленты, как количество и острота участвующих в резании режущих кромок, расстояния между ними и разновысотность их залегания. Применение эластичного основания в конструкции ЭШК дает возможность до известной степени компенсировать разновысотность залегания абразива, возникшую за счет неравномерности толщины ленты. Однако при изготовлении лент ЭШК по технологии, приведенной в работе [12], разновысотность режущих кромок абразивных зерен возникает за счет различной их ориентации на ленте. Это явление обусловливается тем, что при нанесении абразива на ленту лишь часть зерен ориентируется наибольшим своим размером перпендикулярно к ленте у остальных зерен наибольший размер совпадает с плоскостью ленты. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...