Линейной термической усадки коэффициент

Линейной термической усадки коэффициент 3—381 Лини (морские веревки) 2—53 Линолеум на бетонной основе, акустич. свойства [c.507]

Два цилиндра из идеально пластического материала, соединенных волокнами, расположенными параллельно оси (рис. 1.6), демонстрируют как формальную, так, возможно, и физическую аналогию поведения систем с фрикционной связью. Можно представить себе различные ситуации. Предположим, что волокна гладкие и трение по поверхностям раздела волокно — связующее (цилиндр) отсутствует, тогда сила, необходимая для разделения цилиндров, равна нулю. При большом коэффициенте трения, но отсутствии контактных сжимающих напряжений на поверхности раздела сила для разделения цилиндров также равна нулю. Прочность связи между цилиндрами будет значительна лишь при возникновении на поверхности трения контактных сжимающих напряжений (в результате усадки или другого несовпадения размеров). Однако величина контактных напряжений может изменяться со временем. К уменьшению напряжений могут привести явление ползучести, колебание температуры (если коэффициенты линейного термического расширения волокон и материала цилиндров различны), а также поперечные растягивающие напряжения, приложенные к цилиндрам. [c.27]

Введение стекловолокнистого наполнителя в сотни раз повышает износостойкость наполненных фторопластов, снижает коэффициент линейного термического расширения, усадку, повышает стойкость к деформации под нагрузкой. [c.179]

Твердость, НВ Коэффициент линейного термического расширения а 10- , С Коэффициент трения по стали без смазки Удельное объемное электрическое сопротивление, Ом см, не менее Тангенс угла диэлектрических потерь при частоте 10 Гц, не более Электрическая прочность, кВ/мм, не менее УСадка, % [c.248]

А — коэффициент, зависящий от колебания усадки, коэффициента линейного термического расширения, колебания температуры формы и детали и т. д. [c.138]

Коэффициент линейного термического расширения в интервале 20— 1100°С — не более 8-10- мм/(мм- С). Дополнительная усадка, %,не более при 110=С-0,15 800 С - 0,2 1300 °С —0,5 1400 С—1. Пористость открытая — не менее 40%. Плотность кажущаяся — не более 1,65 г/см Устойчивость в атмосфере СО в течение 500 ч — без признаков разрушения. Объемная насыпная масса — не более 1,5 г/см. Влажность — не более 0,5 %. [c.315]

Коэффициент линейного термического расширения в интервале 20— 1000°С —не более 5-10- мм/(мм-°С). Дополнительная усадка, %, не более при ПО С —0,2 500 °С—0,3 800 С —0,4 1250 0—1. Пористость открытая—не менее 40%. Плотность кажущаяся — не более [c.316]

При охлаждении сваренных деталей нагрузка снимается не сразу, а при темнературах 100—400°. Этим предупреждается разрушение соединения из-за различной термической усадки соединяемых элементов. Чем больше разница между коэффициентами линейного расширения свариваемых материалов, тем ниже должна быть эта температура. [c.616]

Большое влияние на физико-механические свойства отвержденной композиции оказывают наполнители, количество и материал которых подбираются в зависимости от назначения требуемых свойств композиции. Один из наполнителей, например железный порошок, повышает твердость, другие, например графит, увеличивают теплопроводность, тальк — износостойкость и т. д. Подбором наполнителей можно повысить адгезию композиции с металлом, сблизить коэффициенты линейного термического расширения композиции и металла, снизить усадку. Кроме того, введение в состав композиции наполнителей снижает ее стоимость. В качестве наполнителей используются порошки тонкоизмельченного чугуна, стали, алюминия, молотой слюды, талька, кварцевого песка, измельченного асбеста, графита, стекловолокна, стеклоткани. [c.304]

При одинаковых условиях внешнего воздействия на деталь (при ее механической и термической обработке и сборке) остаточные внутренние напряжения обнаруживают следующую зависимость от свойств материала детали понижаются с уменьшением модуля упругости, предела текучести, коэффициента усадки (при литье), коэффициента линейного расширения, релаксационной стойкости, теплостойкости, температуры рекри- [c.406]

Способность металлов и сплавов к сварке оценивают по их свариваемости. Под свариваемостью понимают возможность образовывать при сварке плотные герметичные швы с требуемыми прочностными и физико-химическими свойствами. Не все металлы и сплавы обладают хорошей свариваемостью. Обычно высокая теплопроводность, незначительный коэффициент линейного и объемного расширения, нечувствительность к термическому циклу, малая усадка обусловливают хорошую свариваемость металлов и сплавов. [c.490]

Как показали проведенные эксперименты, предварительная термическая обработка чугунной плиты (нагрев до температуры 500—550° С, выдержка 6 ч) до заливки несколько уменьшает деформацию пластмассового облицовочного слоя. Обработка поверхностей плит под заливку строганием практически не влияет на величину деформации. Термическая обработка пластмассового облицовочного слоя приводит к резкому увеличению деформации. Причиной увеличения деформации является повышение линейной усадки, а также возникновение температурных деформаций при остывании вследствие различных коэффициентов линейного расширения пластмассы и чугуна. Поэтому нежелательно подвергать залитые пластмассой чугунные матрицу и пуансон термической обработке. В случае необходимости термической обработки пластмассового облицовочного слоя штампа выбирают состав компаунда, у которого коэффициент линейного расширения близок к металлической основе (например, компаунд с наполнителями — железный порошок и маршалит) [c.200]

Большие значения коэффициента линейного расширения при нагреве и коэффициента объемной усадки при остывании расплавленного металла вызывают повышенные внутренние напряжения при сварке, которые могут привести к большим деформациям сварной конструкции или к трещинам при сварке в жестких замкнутых контурах. Следует отметить, что высокая пластичность и малая прочность чистого алюминия уменьшают опасность образования трещин и позволяют эффективно применять сварку в жестких кондукторах, устраняющих коробление конструкций. Для высокопрочных, термически упрочняемых сплавов трещины при 82 [c.82]

Значительные остаточные напряжения возникают в слоях материала, соприкасающихся с поверхностью металлической арматуры. Напряжения начинают появляться в процессе спекания вследствие усадки полимера при захлопывании пор. Эти напряжения очень невелики, так как при температуре спекания релаксационные процессы проходят с большой скоростью. Основные термические напряжения накапливаются после полного охлаждения изделия, поскольку полимер и металл имеют существенно различные термические коэффициенты линейного расширения. Если изделие, изготовленное из аморфного полимера, после спекания охлаждается с малой скоростью, то большая часть напряжений в полимере на границе контакта с металлом исчезает в результате релаксации. Изделия, получаемые из полимеров с высокой скоростью кристаллизации (например, из фторопласта-3), оказываются менее напряженными, если их резко охлаждать. При медленном охлаждении образуется жесткий полимер, имеющий вследствие высокой степени кристалличности большую усадку, а следовательно, и большие напряжения [14]. [c.92]

На свойства композита существенно влияет граница раздела волокно-матрица. В первую очередь это относится к их адгезионному взаимодействию. Локальные напряжения в композите достигают максимальных значений вблизи или непосредственно на границе раздела, где обычно и начинается разрушение материала. Адгезионная связь по границе не должна разрушаться под действием термических и усадочных напряжений, возникающих вследствие различия в температурных коэффициентах линейного расширения матрицы и волокна или в результате химической усадки связующего при его отверждении. Защита волокон от внешнего воздействия также в значительной степени определяется адгезионным взаимодействием по границе раздела. [c.416]

Вторым важнейшим литейным свойством является усадка — изменение объема и линейных размеров отливок в результате термического сжатия, фазовых превращений и силового взаимодействия с формой в процессе затвердевания и остывания (рис. 1.41). Понижение температуры вызывает уменьшение объема на 1,1— 1,8% на каждые 100° С, а графитизация чугуна, наоборот, дает увеличение объема на 2,2% на 1% выделившегося графита. Объемная усадка жидкого металла (вщж) тем больше, чем больше коэффициент объемной усадки жидкого металла Аж = (90 -1- 30 С) 10 и выше температура, а объемная усадка при затвердевании (вца) тем больше, чем меньше Сэ, т. е. чем больше интервал кристаллизации (Д<инт) и чем меньше графита выделяется непосредственно из жидкого раствора. Поэтому для СЧ ао = (—1,5)-ь(+3,0). [c.67]

Сталь марки Г13 трудно сваривается. Это объясняется ее свойствами. Кроме резких структурных изменений в зоне термического влияния, при охлаждении происходит сильная усадка металла. Сталь ПЗ дает усадку в 2—3 раза большую, чем малоуглеродистая сталь она имеет вдвое больший коэффициент линейного расширения и в 4—5 раз меньшую теплопроводность. Все это приводит к возникновению трещин в зоне сварного шва. [c.252]

УСАДКА — сокращение линейных размеров или объема тела вследствие потери влаги, затвердевания, кристаллизации и др. физич. или физико-химич. процессов. У. бетонов, керамич. и строит, материалов обусловливается потерей влаги при высушивании. Уменьшение размеров изделия в данном случае прямо пропорционально количеству испарившейся влаги. Неравномерная У. приводит к короблению или даже к растрескиванию изделий. У. металлов наблюдается при переходе из расплавленного состояния в твердое и кристаллизации металла. У. тканей приводит к уменьшению размеров тканей и текстильных изделий в произ-ве, при хранении, стирке и т. п. У. тканей обусловлена релаксацией высокоэластич. деформаций растяжения, к-рым ткань подвергалась в процессе произ-ва. При нагреве полимерных материалов различают тепловую, или термич.. У., необратимые сокращения размеров и объема и обратимые изменения размеров и объема по мере нагревания или охлаждения, зависящие от коэфф. термич. расширения (см. Линейного термического расширения коэффициент). [c.381]

В таких материалах стекловолокно выполняет роль армирующего наполнителя, повышающего прочность при сжатии, уменьшающего коэффициент линейного термического расширения и усадку. Графит и дисульфит молибдена улучщают самосмазы-вающие свойства материала и его теплопроводность. [c.197]

Высокоогнеупорный бетон. В качестве вяжущего в этом бетоне использован портландцемент, полученный помолом клинкера с добавкой гипса, обладающий огнеупорностью выше 1700° С, тонкомолотый хромит, магнезит и ортофосфор,ная кислота. В качестве мелкого и крупного заполнителя применяется хромитовая руда. Высокоогнеупорный бетон характеризуется следующими физико-механическими свойствами огнеупорность — 1770° С температура начала деформации под нагрузкой 2 кПсм — 1500° С огневая усадка при нагреве до 1700° С и выдержке 2 ч — 1% объемный вес в высушенном состоянии — 3000 кг/м кажущаяся пористость — 19% остаточная прочность после нагревания до 800° С — 30% от первоначальной коэффициент линейного термического расширения — 6 10 коэффициент теплопроводности при средней температуре 400° С 1,6 ккал/ (м - ч- град), при 800° С — 2,6 ккал/ м-ч-град). [c.165]

В первой группе методов к образцу прикладывается постоянное растягивающее напряжение и при повышении температуры с постоянной скоростью измеряется удлинение. К этой группе относится метод А8ТМ определения теплостойкости листовых материалов (О 1637) [7], в котором к стандартной полоске материала прикладывается постоянная нагрузка 0,35 МПа и температура поднимается со скоростью 2 °С/мин. Теплостойкость оценивается температурой, при которой удлинение достигает 2%. Если лист был предварительно ориентирован, то в начальный момент образец может дать некоторую усадку, прежде чём начнет удлиняться с постоянной скоростью. Типичные кривые, получаемые в этом методе, показаны на рис. 6.1 [8].- Наклон кривых на начальном участке обычно пропорционален термическому коэффициенту линейного расширения, за исключением случаев воздействия очень высоких нагрузок. Резкий изгиб деформационных кривых для аморфных полимеров наблюдается вблизи Т , выше которой основной вклад в деформацию вносят высокоэла-стическне и пластические деформации [9—15]. [c.200]

В 60-х годах фирма Дюпон (США) начала промышленный выпуск полипиромеллитимидной электроизоляционной пленки каптон. В настоящее время выпускают три типа этой пленки каптон Н, V и F. Пленки Н и V — полиимидные, а F — комбинированная — полиимид и фторопласт. Выпускается несколько марок пленки Н, различающихся толщиной от 30 Н до 500 Н толщиной от 7,62 до 127 мкм. Цифра в формуле означает толщину пленки в сотых долях мила (mil) (1 мил равен 25,4 мкм). Пленку V выпускают толщиной 50,8 76,2 и 127 мкм. Пленки Н и V не размягчаются, не плавятся и не свариваются их свойства близки, только пленка V имеет меньшую усадку при нагревании. Так, при выдержке 1 ч при 200 °С для пленки Н допускается усадка до 0,25%, а для пленки V — не более 0,05%. Кроме того, пленка V отличается от пленки Н несколько повышев-ным коэффициентом термического линейного расширения [2,5-10 и [c.112]

Свойства границы раздела, в первую очередь, адгезионное взанмодейсгвие волокна и матрицы определяют уровень свойств композитов и их сохранение при эисплуатации. Локальные напряжения в композите достигают максимальных значений как раз вблизи или непосредственно ва границе раздела, где обычно и начинается разрушение материала. Граница раздела должна иметь определенные свойства, чтобы обеспечить эффективную передачу механической вагрузки от матрицы на волокно. Адгезионная связь по границе раздела не должна разрушаться под действием термических и усадочных напряжений, возникающих вследствие различия в температурных коэффициентах линейного расширения матрицы и волокна или в результате химической усадки связующего при его отверждении. Защита волокон от внешнего воздействия также в значительной степени определяется адгезионным взаимодействием по границе раздела. [c.12]

Вт/(м-°С). Одним из основных недостатков магнезитовых изделий является низкая термическая стойкость обусловленная в основном двумя причинами большим температурным коэффициентом линейного расширения (12—14-10- против 4,7—6,7-10 для шамота) структурой черепка и, в первую очередь, характером соединения кристаллов периклаза стекловидной массой. Термическую стойкость магнезитовых изделий повышают несколькими способами, в том числе использованием крупнозернистых масс и добавкой 5—10 % глинозема, связы-ваюшего SiOa и ведущего к образованию в черепке кристаллической связки — шпинели MgO-АЬОз. Еще лучшие результаты дает применение крупнозернистого плавленого магнезита взамен спекшегося. Сырьем для производства магнезитовых изделий является минерал магнезит Mg Oa, встречающийся в природе в двух основных разновидностях — кристаллической и криптокристаллической (аморфной). Основное промышленное значение имеет кристаллический магнезит. Он сравнительно мало загрязнен примесями (от 5 до 10%), дает максимальную усадку до 25 % при 1500—1800°С. Процесс перекристаллизации и спекания черепка зависит не только от температуры обжига, но и от содержания плавней. Магнезит обжигают до спекания в основном во вращающихся печах длиной 170 м при 1700—1750 °С и в шахтных печах с магнезитовой и хромомагнезитовой футеровкой. Обжиг магнезита в шахтных печах имеет недостатки невозможность использовать мелкие фракции магнезита, получающуюся при добыче, и неравномерность обжига. Кроме того, магнезит имеет склонность рассыпаться в процессе обжига на мелкие куски, что может вызвать уплотнение загрузки материала в печи и недожог. Величина кусков сырого магнезита, поступающего в печь может колебаться от 40 до 250 мм. Полученный из шахтных печей обожженный до полного спекания магнезит идет для производства магнезитовых изделий. Во вращающиеся печи поступает предварительно измельчен- [c.402]

По мере увеличения содержания углерода и стали или легирующих элементов повышается чувствительность такой стали к температурному режиму сварки или наплавки. Углерод и почти все легирующие примеси при охлаждении стали замедляют процесс распада ауетенита. Первое место в этом отношении принадлежит углероду, а затем по убывающей степени располагаются хром, молибден, ванадий, марганец, медь, никель, кремний и др. В зависимости от количества этих элементов и скорости охлаждения стали в зоне термического влияния возможно образование смешанной структуры феррит—перлит— мартенсит или даже только структуры мартенсита. Таким образом, в зоне термического влияния появляются небольшие участки металла с различными механическими свойствами, разными коэффициентами линейного и объемного расширения. В результате металл этой зоны оказывается в условиях сложного напряженного состояния. Степень напряженности зависит от характера и объема структурных превращений в зоне термического влияния, от величины усадки металла шва, пластичности металла, жесткости изделия. [c.248]

Значительная усадка при затвердевании сварного шва, а также высокий коэффициент линейного расширения приводят к существенным остаточным деформациям (большим, чем деформации конструкций из малоуглеродистой стали). При сварке нагартованного алюминия и термически упрочненных алюминиевых сплавов снижается прочность сварного соединения по сравнению с прочностью основного металла, что создает определенные трудности. [c.114]

НОЙ) температуре и полимеризация происходит благодаря добавлению соответствующего катализатора в процессе перемешивания. После добавления катализатора топливо должно быть отлито по истечении определенного промежутка времени, называемого инкубационным периодом , до того как оно затвердеет (обычно инкубационный период продолжается от 2 до 24 час.). Полимеризацию можно ускорить вулканизацией при довольно высокой температуре (до ЮО С чем выше температура, тем быстрее происходит вулканизация), но в некоторых случаях интенсивная полимеризация может происходить и при комнатной температуре в смесителе. Заряды, скрепленные со стенками камеры, следует вулканизировать при температуре, близкой к комнатной, для того чтобы свести к минимуму термические напряжения, возникающие благодаря различию в коэффициентах линейного расширения стенок камеры сгорания и заряда (см. далее разд. 5.7). При полимеризации, которая может быть высоко экзотермичным процессом нужен точный контроль температуры и могут потребоваться даже специальные меры для охлаждения (центр заряда не должен быть нагрет намного больше, чем его периферия). При этом иногда бывает необходимым избегать появления побочных продуктов реакций, происходящих в газовой или жидкой фазах. Кроме того, желательно, чтобы при вулканизации получалась небольшая усадка. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...