Интервал напряжений цикла

Инструментальные материалы металлокерамические 3—42 Интервал напряжений цикла 1—317 Инфильтрация 1—317 Инфузорная земля 1—31S [c.503]

Процесс образования трещины при переменных напряжениях связан с накоплением пластических деформаций. Поэтому следует ожидать, что усталостное разрушение определяется только наибольшим и наименьшим напряжениями цикла и не зависит от закона изменения напряжений внутри интервала Следовательно, циклы, пока- [c.386]

По долговечности область малоцикловой усталости составляет от 1/4 (статическое разрушение) до 5-10 цикл. Этой долговечности соответствует интервал напряжений от предела упругости до временного сопротивления а . По данным [c.86]

Многочисленными опытами установлено, что при действии переменных напряжений разрушение материалов происходит при напряжениях а ах и min, значительно меньших, чем опасные напряжения при однократном статическом нагружении. При этом усталостное разрушение определяется только наибольшим и наименьшим напряжениями цикла и практически не зависит от характера и частоты изменения напряжений внутри интервала —а . [c.325]

Напряжение и интервал числа циклов, соответствующий развитию магистральной трещины усталости от ее появления до зоны долома. Скорость роста магистральной трещины и строение излома в этой зоне [c.73]

В частном случае одноосного напряженного состояния 1 рода а = р = Y = 0. Из условия = О находим максимальное значение среднего напряжения цикла для интервала положительных средних напряжений ( Tj p > 0) [c.61]

В качестве примера рассмотрим преобразование электрического напряжения и,, в интервал времени Ат. В нижней части рис. 7.6 приведен график измеряемого напряжения Ых, и на него наложен график линейно изменяющегося напряжения и, циклически вырабатываемого генератором линейно изменяющегося напряжения. Эти напряжения подаются в сравнивающее устройство, которое выдает два чередующихся импульса 1) в момент тп в начале цикла 2) в момент Тх, когда и = и.х, при этом интервал времени [c.150]

Циклы, имеющие одинаковые характеристики R, называют подобными. Сумма подобных циклов, имеющих одинаковую частоту, дает цикл с той же характеристикой R. Как показали экспериментальные исследования, усталостная прочность материала не зависит от закона изменения напряжений внутри интервала (ог акс — В связи с этим циклы, изображенные на рис. 2.52, равноценны по прочности. [c.194]

Поэтому, если по условию задачи тепловые напряжения не исчезают в течение всего цикла (а изменяющиеся во времени напряжения обязательно должны, как отмечалось в 16, включать в интервал своего изменения нуль), в соответствии с равенством (4.39) за нулевое может быть принято распределение тепловых напряжений в некоторый произвольный момент времени. [c.117]

Для мощных энергетических установок интервал между отдельными резкими теплосменами в среднем составляет 10—1000 ч. В общем случае с увеличением выдержки жестко закрепленного образца при экстремальной температуре цикла с точки зрения долговечности число циклов до разрушения уменьшается вследствие увеличения доли пластической деформации за цикл при постоянной суммарной деформации из-за релаксации напряжений. [c.39]

Действительно, прямая, проведенная через любую экспериментальную точку и точку с координатами х = 0 и у = 0 (см. рис. 6.24), дает вполне удовлетворительные значения предельных амплитуд цикла для широкого интервала исследованных долговечностей. Однако число объектов испытания на выбранном уровне напряжения для обеспечения необходимой точности оценки предельных амплитуд должно удовлетворять выражению (2.73). [c.188]

Амплитуда = 37,8 кгс/мм , соответствующая середине интервала, обладает тем свойством, что при < 37,8 кгс/мм образцы не разрушаются до базы испытания, а при > 37,8 кгс/мм — разрушаются. Такое значение амплитуды напряжений при симметричном цикле называют пределом выносливости при симметричном цикле и обозначают a i (индекс —1 указывает значение коэффициента асимметрии цикла). Таким образом, по результатам описанных испытаний найдено, что предел выносливости при симметричном цикле для гладкого лабораторного образца из данной стали при изгибе с вращением составляет a i = 37,8 кгс/мм [c.27]

Число циклов нагрузок, которые материал выдерживает до разрушения, зависит от максимального напряжения и интервала между крайними значениями напряжений цикла. По мере уменьшения величины напряжений число циклов, вызывающих разрушение, VBenH4HBaeT a и при некотором достаточно малом напряжении становйтся неограниченно большим. Это напряжение, называемое пределом выносливости, полагают в основу прочностного расчета деталей, подверженных циклическим нагрузкам. [c.275]

Кривые контактной усталости при пульсирующем контакте строятся для партии одинаковых образцов, испытанных при одинаковых средних напряжениях цикла (агтах)т- За критерий разрушения при испытаниях по схеме пульсирующий контакт принимается интервал времени до образования микротрещин в зоне контакта. Но так как фиксация первой микротрещины затруднительна и при исследовательских испытаниях допустимы иные критерии разрушения, то нами рекомендуется использовать момент образования пит-тингов по контуру пятна контакта. Для более точного определения числа циклов нагружения, при котором образуются первые питтин-ги, в процессе испытания образца строится график Нц = /(Л ц)> где Нп — диаметр пятна контакта (мкм), измеряемый с помощью микроскопа, Мц — число циклов нагружения (рис. 3.16). В момент ускорения питтингообразования (начало третьей стадии развития разрушения) происходит резкое увеличение пятна контакта, что означает начало разрушения при заданном уровне напряжения цикла. Определив таким образом количество циклов нагружения, при которых происходит контактно-усталостное разрушение на различных уровнях напряжений, строится график контактной усталости в координатах а тах = [c.47]

При увеличении уровня напряжения в каждом последующем цикле нагружения по сравнению с предыдущим циклом процесс формирования усталостных бороздок сопровождается образованием "зоны вытягивания" материала, чему подробное внимание было уделено в главе 3. На начальном этапе возрастания нагрузки в пределах интервала точка 1-точка 2 (см. рис. 3.35) происходит возрастание упругого раскрытия усталостной трещины. При дальнейшем росте нагрузки в цикле (точка 2-точка 3) вследствие пластической деформации происходит вытяжка материала у вершины трещины и ее затупление. При превышении критического коэффициента интенсивности напряжения произойдет статический надрыв материала у вершины трещины и увеличение ее длины осуществится за счет статического проскальзывания. Если величина критического коэффициента интенсивности напряжения не достигнута и напряжение цикла уменьшается (от точки 3 до точки 4), то происходит формирование усталостной бороздки по традиционному механизму ротационной неустойчивости материала. При этом трещина может продолжить дальнейшее продвижение от вершин каскада мезотуннелей затупленной вершины, что будет влиять на размер "зоны вытягивания", наблюдаемой на поверхности излома и на разброс результатов измерений ее размера. [c.442]

Пределы температурного цикла нагружения, а также время сикла оказывают определяющее влияние на термическую усталость и чем больше интервал температурного цикла, тем больше термические напряжения. Наиболее существенным здесь является влияние верхней температуры цикла. При повышении температуры снижается предел текучести, а также ускоряется процесс ползучести. Влияние времени выдержки при верхней температуре термического цикла на количество циклов до разрушения материала можно определить И7] по формуле q N - В - Ь 1д г, где Л/ - количество циклов до разрушения матер><ала t — время выдержки при максимальной температуре В лЬ — постоянные величины, характерные для данного материала и нагружения. [c.89]

Число циклов нагрузок, которые материал выдерживает без разрушения, зависит от величины максимального напряжения и величины интервала между крайними значениями напряжений цикла. По мере уменьшения величины напряжений число циклов, вызывающих разрушение, увеличивается и при некотором достаточно малом напряжении материал приобретает способность выдерживать нео раниченно большое число циклов без [c.271]

Известны различные крупные установки с больщим числом термопар, измерительные и опорные спаи которых сильно разнесены. Например, каждая из печей в производственном цикле может быть оборудована десятью и более термопарами, включенными в систему обработки информации, находящейся в измерительном центре на расстоянии в сотни метров. Напряжение термопары, которое должно быть измерено, практически полностью возникает на нескольких первых метрах проволоки. Остальные сотни метров служат для передачи этого напряжения к измерительным устройствам. Термоэлектрические свойства длинной проволоки, находящейся при комнатной температуре и, во всяком случае, не выще 100 °С, гораздо менее важны, чем той части проволоки, которая находится в области резкого изменения температуры. Значительная экономия средств может быть получена, если в этой менее ответственной части использовать более дещевую проволоку с не столь строго контролируемыми параметрами. Для такой проволоки достаточно получить нужные характеристики для интервала температур от 20 до 100 °С. [c.297]

Расчетная величина Л,. = 21 Дб была использована для дальнейшего разделения сигналов АЭ следующим образом. Были рассмотрены три интервала по уровню сигналов, для которых имело место принципиальное различие в вероятности их появлехшя. Первый интервал (10-20 Дб) с вероятностью появления 10 отражает в основном процессы пластической деформации за счет трансляций. Второй диапазон (20-30 Дб) с вероятностью появления сигналов АЭ 10 отражает доминирование ротаций объемов материала. Доминирование сигналов АЭ указанного уровня в процессе распространения усталостной трещины было выявлено применительно к среднепрочной стали [147]. Сигналы относились к той части цикла нагружения, которая составила около (0,7-1) от максимального напряжения в цикле. Третья область сигналов АЭ с уровнем амплитуд более 30 Дб отвечает шумам [c.172]

Процесс распространения усталостной трещины характеризуют величиной скорости, достигаемой при некотором напряженном состоянии материала. Величина скорости Vj = Aai/Ati или (da/dN)i соответствует измеренному приращению трещины в горизонтальном направлении Да, за некоторый интервал времени Atj или число циклов нагружения. Согласно Мандельброту [155], реальная или макроскопическая длина фрактальной трещины в любом интервале длиной Ц = Ащ может быть охарактеризована набором элементарных приращений (см. рис. 5.6), которые в частном случае представляют собой щаги усталостных бороздок, имеющих упорядоченное дискретное формирование по закону (4.41). Соотношение между интервалом длины трещины и шагом усталостных бороздок представляется в этом случае в виде [c.261]

Рассмотрим подробно один цикл работы такого автомата. С момента размыкания контакта у блока управления, соответствующего началу периода работа , начинаются интегрирование дифференциальных уравнений исходной системы, уравнений чувствительности и вычисление всех переменных. Время, в течение которого координата х достигает своего максимального значения Х) , определяет интервал интегрирования выбранного функционала. При переходе координатой х некоторого малого положительного уровня а разрывается цепь задания начальных условий генератора пилообразного напряжения и, который при этом запускается. В момент, когда х примет значение = 1, размыкается цепь фиксации параметров В соответствии с величиной и знаком grad I, где I, например, интегральный показатель качества, происходит изменение параметров а , а значения координат системы и функций чувствительности фиксируются, поскольку соответствующие клеммы блоков, отрабатывающих эти величины, через контакты блоков сравнения х — 1) > О и (и — с)< О заземляются. [c.24]

При пониженных температурах появляется деформация двой-никования и может происходить фрагментация зерен. Если размер фрагментов в процессе термоциклирования изменяется незначительно, то их разориентировка увеличивается и образуются большеугловые границы, т. е. в старом зерне образуются новые. Этот процесс носит деформационный характер и связан с перераспределением дислокаций. Механическая усталость при больших амплитудах напряжений (малоцикловая усталость) также характеризуется фрагментизацией зерен. Таким образом, механизм пластической деформации при термической усталости в зависимости от свойств материала, максимальной температуры цикла, температурного интервала и других факторов имеет в той или иной мере сходство с аналогичными механизмами при явлениях ползучести и усталости. [c.103]

Параметры процедуры R — радиус валка НО — установленный зазор между валками VI—линейная скорость первого валка V2 — линейная скорость второго валка Н2—поперечный размер слоя материала в области вращающегося запаса в сечении входа материала в рабочий зазор между валками ми — коэффициент консистенции материала при заданной температуре переработки М—индекс течения N—назначаемое число циклов интегрирования вдоль рабочего зазора G — признак печати таблицы значений текущего удельного давления и граничных касательных напряжений (печать производится при G = 1) L — число пропусков циклов интегрирования по угловой координате зазора при печатании текущих результатов KMIN, КМАХ —соответственно минимальное и максимальное значения относительного поперечного размера слоя полимерного материала H Hq в сечении отрыва от валка на выходе из зазора, составляющие интервал поиска этого параметра при определении пропускной способности рабочего зазора. [c.218]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Влияние условий термоциклирования, формы образцов и состояния их поверхности, структуры и свойств материала на формоизменение при теплосменах с градиентом температур сложнее рассмотренного ранее. Оно связано с температурной зависимостью сопротивления пластической деформации и характером распределения температур, меняющимся на различных стадиях цикла и регистрируемым с трудом в опыте. Как правило, с повышением температуры нагрева формоизменение становится более заметным. Последнему способствует н увеличение интервала температурных колебаний. Поскольку от темпа температурных изменений зависит величина термических напряжений, возникающих в сечении термоциклируемого материала, ускорение нагрева [c.12]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

Рассматриваемая общая < )ормула приводиг к разумным и логичным решениям для всего интервала пределов прочности, разрушающем числе циклов от 1 при статическом разрушении ло М=оо и значений растягивающих средних напряжений от нуля до предела прочности. Она дает также удовлетворитель- [c.67]

Необходимо также иметь в виду особую роль дислокаций как источников деформации, наводящей ЭПФ [23]. Поля напряжений от дислокационной субструктуры обычно имеют преимущественную ориентировку и в силу этого оказывают ориентирующее влияние на мартенситное превращение. А поскольку дислокации и их построения наследуются в цикле прямое—обратное мартенситное превращение , то ориентированное мартенситное превращение и последующее восстановление формы будут наблюдаться при термоциклировании через температурный интервал мартенситных превращений, т. е. реализуется ОЭПФ. [c.376]

Термоциклическая обработка. Одним из распространенных видов тер-ообработки СПФ является термоциклирование (ТЦО) через интервал артенситных превращений, которое заключается в многократном по-горении цикла охлаждение ниже Mj- - нагрев выше Aj- [25]. Во-пер-ых, термоциклирование приводит к изменениям в структурном (введе-ие и размножение дислокаций) и напряженном состояниях, поэтому с О помощью можно управлять функциональными свойствами СПФ. Во-горых, поскольку эти изменения в ходе термоциклирования стабили- руются, то стабилизируются и функциональные свойства, включая араметры однократного ЭПФ, сверхупругости и обратимого ЭПФ. [c.383]

Предварительно задаваемое число циклов напряжений, до которого образцы испытывают на усталость, называют базой испытания и обозначают Nq. В данном случае = 10 циклов. Оставшиеся образцы № 7, 8, 9, 10 испытывают в интервале между амплитудами напряжений, при которых испытывались образцы № 5 и 6, причем таким образом, чтобы сузить интервал между амплитудами, соответствующими сломавшимся и несломавшимся образцам. Так, образец № 9 при амплитуде = 37,6 кгс/мм не сломался до базы испытания, а образец № 10 при амплитуде 0 = = 38,0 кгс/мм сломался при числе циклов N = 10 . [c.27]

При динамич. испытаниях резин обычно применяется два режима испытания, соответствующие двум основным режимам эксплуатации 1) режим постоянных максимальных деформаци11 e- onst и 2) режим постоянных максимальных нагрузок или условных напряжений, рассчитанных иа начальное сечение, /- onst. Первый режим осуществляется заданием фиксированного размаха зажима прибора и сопровождается в процессе испытания накоплением в образце резины остаточных деформаций той или иной величины, в зависимости от св-в исследуемой резины, заданной максимальной деформации, частоты растяжения, темп-ры. Максимальная нагрузка за цикл при втом, в отличие от второго режима, снижается, релаксируя с течением времени к нек-рому пределу. Поэтому при одинаковых начальных максимальных деформациях жесткость первого режима меньше, чем второго. Второй режим осуществляется применением приспособления, позволяющего после каждого цикла растяжения производить выборку остаточной деформации т. о., чтобы в процессе испытаний обеспечивалось постоянство интервала нагрузок от О до /. С течением времени максимальная деформация за цикл увеличивается, в отличие от первого режима, когда она все время постоянна. Поэтому, если сравнивать оба режима испытания при одинаковых максимальных деформациях в конце испытания, то более жестким оказывается первый режим. [c.389]

Вероятность за недельный цикл равна 0,81 за рабочие дни 0,88. Сопоставление математического ожидания и вероятности попадания в низшие разряды показывает, что тенденция изменения напряжения в ТП18 аналогична рассмотренной выше для ТП17. Действительно, в режиме выходных дней вероятность попадания в диапазон — 2,5-гО% равна 0,24, а в рабочие дни в этот диапазон попадают отклонения напряжения в 12% случаев. Таким образом, учитывая снижение доли времени наименьших нагрузок в рабочие дни, видим, что соответственно уменьшается вероятность попадания отклонений напряжения в интервал — 2,5 4- О %. Это означает, что низкие лапряжшия соответствуют режиму наименьших нагрузок. Для режима напряжения и в этой ТП следует повы- [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...