Модуль Натяг

Давление к, а следовательно, и несущая способность соединения, пропорциональны относительному диаметральному натягу. Л/й, возрастают с увеличением модуля упругости материалов и уменьшаются с увеличением Сх II С2, т. е. с увеличением тонкостенности. [c.461]

Эвольвентные шлицы (рис. 276, о) представляют собой зубья эвольвентного профиля, характеризуемые модулем т и углом зацепления io- Центрирование — обычно по боковым граням. Посадка может быть с натягом, зазором или центрирующей. Реже применяют центрирование по наружному диаметру шлицев. V [c.256]

Примечание. Обозначения Д — натяг создаваемый при посадке, см Е . Е, — модули упругости первого рода материалов сопрягаемых деталей, кгс/см д , — коэффициенты Пуассона материалов деталей г — радиус посадки, см г , -= соответственно внутренний радиус внутренней детали и наружный радиус наружной детали, см. [c.239]

В захвате робота, будут соответствовать величинам модулей векторов отклонений фактической траектории от заданной. При таком способе измерений величин отклонений не требуется создания предварительного натяга головки. [c.45]

ДЛЯ втулок ИЗ щелочного полиамида — примерно в 2%, так как этот полиамид более жесткий. Большие величины натяга являются следствием низкого модуля упругости и большой релаксации напряжений полиамидов. [c.242]

Пример. Определить освобождающее число оборотов и напряжения ири рабочем числе оборотов Пр 3000 в минуту для равномерно нагретого диска переменной толщины (фиг. 37), посаженного на сплошной вал с натягом Ь = 0,01157 см. Модуль упругости, коэффициент Пуассона и вес единицы объема материала диска = 2,2-10" ь Псм р. = 0,3, 7 -= 0,0078 кГ см [c.260]

Определение контактного давления в неподвижном диске по заданному натягу. Вначале выполняют расчет неподвижного равномерно нагретого диска (второй расчет) при постоянных по радиусу величинах модуля упругости и коэффициента Пуассона. Контактное давление подсчитывают по формуле [c.247]

Расчет усилия от предварительного натяга манжеты затруднен неопределенностью модуля упругости резины, а также непостоянством формы сечения рабочей кромки манжеты вследствие износа и релаксации напряжений в резине. [c.179]

Чаще других материалов в подшипниках открытого типа применяют вкладыши из текстолита. Узел подшипника состоит из подушки, подвески, текстолитовых вкладышей. Усилие прокатки воспринимается подушкой, в которой закреплены текстолитовые вкладыши, имеющие большую поверхность контакта с шейкой валка. Дополнительные верхние и нижние вкладыши устанавливаются небольшой ширины, так как воспринимают только массу валка. Смазкой и охлаждающей жидкостью для подшипников на текстолитовых вкладышах является вода или эмульсия. Недостатком подшипников открытого типа является быстрый их износ, небольшая жесткость (1,5 МН/мм), что определяется небольшим значением модуля упругости материала. Значительного увеличения срока службы и жесткости узла можно достичь установкой в качестве опор подшипников качения и подшипников жидкостного трения (ПЖТ). В общем случае на прокатный валок действуют радиальная и осевая нагрузки. Радиальная нагрузка воспринимается четырехрядным подшипником большой грузоподъемности, осевая воспринимается тем же подшипником благодаря применению конических роликов (рис. 132,а). Наружным кольцом радиальный подшипник 1 установлен в подушке 2, внутреннее кольцо установлено на шейке валка 3 с гарантированным натягом, исключающим его проворачивание. В осевом направлении от смещения подшипники зафиксированы полукольцами 4, находящимися в кольцевой проточке, и навернутой на них гайкой 5. Роликовые подшипники смазываются и охлаждаются масляным туманом или жидким маслом, прокачиваемым через подшипник. [c.285]

Посадки в системе вала — посадки, в которых различные зазоры и натяги получаются соединением различных отверстий с основным валом (рис. 10.4, б), который обозначают А. Для всех посадок в системе вала верхнее отклонение основного вала es = О, т.е. верхняя граница поля допуска вала всегда совпадает с нулевой линией, нижнее отклонение отрицательное и равно цифровому значению допуска по модулю, т.е. допуск основного вала, так же как и все допуски, положительный (Td = es - ei О (-ei) = ei. Поле допуска основного вала откладывают вниз от нулевой линии, т.е. в материал детали. [c.351]

Практические соображения о целесообразности натяга. Испытания показывают, что требуется достаточно большой натяг 0,04 мм на 1 см диаметра болта в ушках из алюминиевого сплава, чтобы обеспечить высокую выносливость. Для стальных ушков также может быть получено увеличение выносливости при помощи натяга, который в этом случае меньше, так как модуль Юнга для стали больше. Чтобы избежать задирания при сборке, рекомендуется применять фаски под углом 2° на болтах или втулках, срезая при надобности скошенные части после сборки. Возможно также применение конических болтов или втулок в конических отверстиях, что дает хорошую возможность контроля натяга по расстоянию, пройденному болтом при запрессовке в ушко. Кадмиевое и [c.259]

Если для соединения с открытым гнездом требуется резина с большим значением высокоэластического модуля, с высокой поверхностной активностью и максимальным коэффициентом трения, то для соединения с закрытым гнездом, наоборот, резину следует выбирать с учетом наименьших значений модуля, коэффициента трения и поверхностной активности. Если прокладка монтируется в закрытое гнездо с натягом по наружному диаметру, то выбор резины практически не зависит от указанных параметров. Однако во всех случаях к резине предъявляются одинаковые требования по морозостойкости, а в первых [c.51]

Рис. 70. Характер распределения контактных напряжений резиновой трубы при натяге на штуцер 15% (кривые 1,2), 20% (кривые 3, S), 50% (кривая 4), модуле сдвига резины 10 10 Па (кривые J—4) и 27-IQ5 Па (кривая 5) в зависимости от длины контакта.

Определить начальные (монтажные) напряжения, возникающие при на-прессовке одного тонкостенного цилиндра на другой (рис. 78). Внутренний цилиндр стальной, наружный—бронзовый. Модуль упругости бронзы —1,1- 10 Мн[м . Радиальный натяг А =0,1 мм. [c.64]

Стержень квадратного поперечного сечения а х а (см. рисунок) левым концом вставляется без зазора и натяга в абсолютно жесткое гнездо, а правым — упирается в жесткую стену. Найти напряжения в стержне при его равномерном нагреве на At = 40°. В расчетах принять модуль упругости Е = 2 10 МПа коэффициент Пуассона v = 0,5 коэффициент линейного расширения а = 10 1/°С. [c.555]

В общем случае при прессовом соединении полимерных деталей назначают больший натяг, чем для деталей из металлов, для компенсации низкого модуля упругости ПМ и обеспечения высокой прочности соединения [7]. [c.54]

Радиальное давление зависит от натяга Я и модуля упругости Е материала его рассчитывают по формуле Ламе [c.58]

Обозначения d — диаметр сопряжения, мм б — натяг в сопряжении, мм Р — необходимое усилие запрессовки, кгс D и Ь — наружный диаметр и ширина подшипника, мм f = 0,1 0,15 — коэффициент трения при запрессовке а = 11 10 — коэффициент линейного расширения Е — модуль упругости, кгс/мм v (у ), Т (Т ), о. сч н о н о [c.332]

Пример 15.3. Для посадок по бокопым поверхностям зубьев 9Я/й и 9Я/г определить предельные отклонения, допуски, зазоры и натяги и построить схемы расположения полей допусков. Номинальный диаметр соединения 0 — 50 мм, модуль /и = 3 мм, число зубьев г = 15, диаметр делительной окружности й = 45 мм. [c.192]

Прежде всего определяем величину ЕА/(/. При посадке Гр средний диаметральный натяг для 1 = 100 мм равен 120 мкм. Действигельнын натяг 120,-6,4=113,6 мкм. Модуль упругости = 21 000 кгс/-мм . Следовательно [c.470]

Таким образом, давление на посадочной поверхности пропорционально относительному натягу 2wzldo, модулю упругости Е и множителю [c.205]

Модуль упругости, определенный для предварительно спрессованных асбестографитовых колец набивки марки АГ-50, может быть примерно оценен величиной Е 5000 кгс/см, которая несоизмеримо мала по сравнению с модулем упругости стали (5 10 2 10 кгс/см ). По-видимому, другие виды сухих, предварительно спрессованных набивок имеют близкое значение модуля упругости. Из этого следует вьгаод о том, что натяг, необходимый при установке сальниковых колец в камеру по наружному их диаметру, может быть с достаточной точностью найден из условия [c.102]

Механнзмы подач и их приводы. К основным критериям механизмов подач (обычно шариковых, винтовых и волновых передач в современных станках с ЧПУ и многоцелевых станках, гидро-или пневмоцилиндров в ряде других видов оборудовани ) относятся равномерность подачи выходного звена, сохранение в про цессе работы заданного усилия подачи, жесткости (предварительного натяга), малое время восстановления скорости при реакции на нагрузку, влияющее на точность положения и стойкость инструмента, динамические характеристики. С учетом температурных деформаций эти свойства определяют также и технологическую надежность. Дополнительно к механизмам подач предъявляется требование защиты от перегрузок, что особенно актуально в условиях полной автоматизации работы технологических модулей ж мелкосерийного производства, когда технология не всегда достаточно отработана. Для ряда видов обработки важное значение имеет также такой критерий, как точность и время позиционирова-лия выходного звена — каретки или стола (более подробно эти вопросы рассмотрены в следующем разделе). Требования к приводу те же, что и у привода главного движения,— высокий КПД, уменьшение затрат времени на переключение подач, снижение динамических нагрузок на детали привода, шума и вибраций, обес печение высокой равномерности движения и надежности привода. Длительность сохранения технологической надежности станков существенно зависит от долговечности и свойств поверхностного слоя направляющих, винтовых пар и редукторов механизмов но-дач. [c.27]

Обозначения д —натяг, создаваемый при посадке, 13 см Е , f", —модули упругости первого рода материалов сопрягаемых деталей в кГ см pii, Hz — коэффициенты Пуассона материалов деталей г — радиус посадки п см 1. 2 — соответственно внутренний радиус внутренней детали и наружный радиус Е1аружной детали в см [c.351]

Коэффициент трения при скручивании больше коэффициента трения при распрессовке, что объясняется появлением продольных царапин при запрессовке. Давление зависит от натяга, модуля упругости и других свойств сопрягаемых деталей. Очевидно, область упругих дефорхмаций ограничивается определенным значением натяга. При больших натягах давление превышает предел пропорциональности и в сопряжении возникают пластические деформации. Строго говоря, небольшие пластические [c.167]

Ползучесть металлов вызывает релаксацию напряжений в предварительно нагруженных деталях. При высокотемпературных условиях работы постепенно уменьшаются напряжения в болтах и других крепежных деталях, ослабляются натяги и т.п. Деформация нагруженной детали представляет собой сумму упругой и пластической деформации. В начале эксплуатации пластической деформации нет, и напряжение, например, в затянутой шпильке, равно tq = -EtSo (где Et — модуль упругости при температуре эксплуатации). Появление пластической деформации уменьшает долю упругой деформации до е, которая меньше eq. Соответственно напряжение уменьшается до tj = EtSi- Возникающая пластическая деформация есть не что иное, как деформация ползучести под действием монотонно убывающего напряжения. [c.494]

Посадки Н81хВ и Я8/г8 характеризуются относительно большими натягами и допусками натяга, применяют в тяжелонагруженных соединениях или для материалов с относительно небольшим модулем упругости. [c.725]

Для расчета натягов существует ряд методик. Ниже изложена общая методика поверочного расчета натягов. Исходными данными для расчета натягов в многослойных матрицах являются максимальное внутреннее давление Ршах. допустимые напряжения на растяжение для материалов, из которых изготовлены матрица и бандажные кольца, а таклсе размеры матрицы и бандажных колец, выбранный согласно приведенным рекомендациям. Необходимо рассчитать относительный натяг Дг для каждого бандая4а. Обозначим п — относительный радиус поверхности, на которой приложено давление в многослойной матрице 1=0, 1, 2,. .. [oij — допустимое напряжение на внутренней поверхности /-го слоя Е — модуль упругости Pi — давление внутреннее или от натяга на рассматриваемой поверхности в многослойной матрице fj — относительный радиус поверхности, в точках которой определяется напрял4ение. [c.172]

Энергаю ультразвуковых колебаний можно подводить при соединении полимерной детали с металлической прямым или обратным методами. При прямом методе энергию подводят со стороны металлической арматуры (рис. 8.22, а), а при обратном (только для жестких ПМ с модулем упругости при растяжении > 2000 МПа) со стороны полимерной детали (рис. 8.22, б). Энергию механических колебаний подводить со стороны полимерной детали рекомендуется [36] при больших размерах металлической арматуры. Последняя напрессовывается на металлическую. Таким же образом поступают, если несколько металлических деталей небольшого размера (например, контакты) должны быть заформованы с большой точностью в полимерную деталь. Под действием ультразвуковых колебаний происходит нагрев и в результате этого локальное размягчение слоя ПМ, прилегающего к металлической вставке, а под действием осевого усилия Р со стороны инструмента или опоры вставка легко и быстро вводится в ПМ. После прекращения действия ультразвука тепло с высокой скоростью отводится из ПМ в холодную вставку. Считают [35, 36], что нагрев ПМ происходит в результате трения между соприкасающимися участками полимерной детали и вставки. В результате размягчения ПМ обеспечивается плотное облегание им вставки, а также прочное сцепление с металлом. Образующийся под действием ультразвуковых колебаний объем размягченного ПМ (расплав) заполняет имеющиеся во вставке полости, а его избыток частично выдавливается наружу, так что вставка с натягом вводится в отверстие [37]. При остывании расплава происходит его термическая усадка, что приводит к возникновению на боковой поверхности вставки радиального давления дополнительно к давлению, созданному в результате упругого деформирования ПМ. [c.571]

Факторы, влияющие на прочность прессового сопряжения, весьма разнообразны. Прочность прессовых сопряжений зависит в основном от величины натяга, длины втулки (поверхность сопряжения), от толщины стенок втулки, от модуля ) пругости материалов вала и втулки, от макро-и микрогеометрии обработанных поверхностей вала и втулки. Прочность соединений определяется либо величиной крутящего момента на валу, либо величиной усилия при запрессовке Приведенный выше перечень параметров, влияющих на прочность прессовых соединений, говорит за то, что стандартизация прессовых посадок действительно затруднена, поэтому ОСТ не дает строго обязательных стандартов на прессовые посадки. [c.209]

Так как для отсутствия проворачивания вала в подшипнике при наименьшем натяге всличила вызванного им удельного давления р м должна быть не меньше наибольшего удельного давления, вызываемого радиальной нагрузкой [по уравнению (1З8)], то, приравнивая обе эти величины и принимая модуль упругости ==2,1-10 нг1мм , определим тог наименьший натлг между валом и внутренним кольцом, при котором будет отсутствовать проворачивание в нем вала при нагрузке О на подшипниках имеем [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...