Замедления коэффициент

Из формулы (34. 33) следует, что величина Яв различна для разных сред и является функцией энергии нейтронов для данной среды . Величина Xs (как и ) является одной из важнейших характеристик замедлителя, так как чем меньше Xs, тем быстрее происходит замедление. Коэффициент называется замедляющей способностью замедлителя. [c.305]

Таким образом, при больших замедлениях излучение становится ненаправленным, а при малых замедлениях коэффициент направленности может быть сделан сколь угодно большим. Физически этот результат очевиден вертикальная протяженность набегаюш ей поверхностной волны (60.03) равна [c.343]

Таким образом, теория замедленного разряда дает хорошее совпадение коэффициента bg с опытными данными и объясняет также зависимость т] от pH раствора и строения двойного электрического слоя. [c.255]

Таким образом, эта теория тоже дает логарифмическую зависимость перенапряжения водорода от катодной плотности тока, но с численным значением коэффициента = 0,029 В вместо даваемого теорией замедленного разряда и наблюдаемого в опытах (см. рис. 175) Ьа = 0,12 В. [c.257]

Автомобильный прицеп движется замедленно с ускорением 100 до остановки. При этом тормоз в одном из его колес не включается. Давление колеса на дорогу равно N. Коэффициент трения колеса с дорогой равен f. Дано г — радиус колеса, т — его масса, р — радиус инерции. Определить силу горизонтального давления 5 колеса на его ось. [c.307]

Произведение vpf выражает количество нейтронов, возникающих в рассматриваемом поколении в результате делений, порожденных тепловыми нейтронами. В действительности бывает больше vpf. Оказывается, часть нейтронов еще до замедления захватывается ядрами и и вызывает дополнительное число делений и вторичных нейтронов. Множитель е — коэффициент размножения на быстрых нейтронах — и выражает увеличение числа нейтронов за счет деления быстрыми нейтронами. [c.311]

ГО урана S = а/ + а(п, 7)235 + НО а п, 7)233] г —коэффициент размножения на быстрых нейтронах, т. е. увеличение числа нейтронов за счет деления быстрыми нейтронами р вероятность избежать резонансного захвата в процессе замедления [c.385]

Космические лучи 550—551 Космотрон 602 Коэффициент замедления 311 [c.716]

Первые семь членов в (1.1.5) определяют статические, а остальные — динамические составляющие аэродинамических коэффициентов. Статические составляющие соответствуют стационарным условиям обтекания аппарата, при которых его скорость постоянная, углы атаки и скольжения, а также углы отклонения рулей фиксированы. Динамические составляющие возникают при нестационарном (неуста-новившемся) движении, сопровождающемся ускорением или замедлением обтекающего потока, вращением аппарата и изменением по времени углов поворота рулей. [c.16]

С макроскопической точки зрения цепная реакция деления идет в среде, в которой наряду с уже известными нам процессами замедления, диффузии и поглощения (см. гл. X, 4) происходит процесс размножения нейтронов. Такая среда называется активной зоной. Важнейшей физической величиной, характеризующей интенсивность размножения нейтронов, является коэффициент размножения нейтронов в среде. Коэффициент размножения равен отношению количества нейтронов в одном поколении к их коли- [c.565]

А так как замедление на таком тяжелом ядре, как уран, идет мелкими шагами , то при прохождении через резонансную область замедляющийся нейтрон обязательно наткнется на один из резонансов и поглотится. Отсюда следует, что на естественном уране без посторонних примесей цепную реакцию осуществить нельзя на быстрых нейтронах реакция не идет из-за малости коэффициента т], а медленные нейтроны не могут образоваться. Для того чтобы избежать резонансного захвата нейтрона, надо использовать для замедления очень легкие ядра, на которых замедление идет крупными шагами , что резко увеличивает вероятность благополучного проскакивания нейтрона через резонансную область энергий. Как мы знаем из гл. X, 4, наилучшими элементами-замедлителями являются водород, дейтерий, бериллий, углерод. Поэтому используемые на практике замедлители в основном сводятся к тяжелой воде, бериллию, окиси бериллия, графиту, а также обычной воде, которая замедляет нейтроны не хуже тяжелой воды, но поглощает их в гораздо большем количестве. Замедлитель должен быть хорошо очищен. Заметим, что для осуществления медленной реакции замедлителя должно быть в десятки, а то и в сотни раз больше, чем урана, чтобы предотвратить резонансные столкновения нейтронов с ядрами [c.574]

Замедление роста скоростного коэффициента с повышением температуры или даже его уменьшение наблюдается также при температурах фазовых превращений сталей. [c.468]

Можно так>ке, не задаваясь величиной т, определять допускаемую длину трещины, исходя из докритического роста трещины Z — 1о (при этом коэффициент т определяется величиной 1с и). Запас на докритический рост необходим при длительном статическом нагружении, в агрессивных средах, при эффектах ползучести и замедленного разрушения, коррозии под напряжением, повторном циклическом нагружении и др. В этих случаях расчет на однократное нагружение должен дополняться расчетом на долговечность. [c.293]

При исследовании закономерностей роста трещины в металлах, взаимодействующих с водородом, большое распространение приобрел подход, связанный с изучением зависимости скорости роста трещины l = dl/dt от коэффициента К, называемой кинетической диаграммой растрескивания. В этих диаграммах обнаруживаются такие качества, которые позволяют считать их основными для систем металл — водород, несущими наиболее полную и сопоставимую информацию о трещиностойкости материалов. По-видимому, все определяемые экспериментально параметры и зависимости (характеризующие трещиностойкость системы металл — водород) прямо содержатся в кинетической диаграмме (.Kth, Ксп) или могут быть рассчитаны на ее основе. Например, можно построить диаграмму замедленного разрушения в коорди- [c.327]

Однако, обычно корригирование червячной передачи осуществляется без изменения межосевого расстояния. В этом случае для сохранения условия (рис. 3.76) должно измениться число зубьев червячного колеса на один или два зуба (в сторону увеличения или уменьшения числа зубьев некорригированного колеса). Это достигается соответствующей настройкой зубофрезерного станка, благодаря чему заготовка колеса получает ускоренное или замедленное вращение. Диаметр корригированного колеса будет йдк = г т = — (г 0 1, 2)т, а коэффициент коррекции при этом должен быть равен соответственно = (0 0,5 1). [c.311]

Определив с помощью концентрационных кривых размер диффузионной зоны, нетрудно оценить коэффициент взаимной диффузии. Оказалось, что до критического давления, равного 9 ГПа, наблюдается ускорение диффузионных процессов и, как следствие этого, интенсивное образование интерметаллидов, а после критического давления — их замедление. Это обусловлено протеканием а— -превращений в сплаве ВТ-9. В менее плотно упакованной -фазе коэффициент взаимной диффузии меньше. Поэтому в области давлений от 10 до 30 ГПа наблюдалось замедление процессов образования интерметаллидов. [c.123]

Расчеты по уравнению (59) не согласовываются с опытными данными при переходе от коррозии с водородной деполяризацией к коррозии со смешанной или с кислородной деполяризацией, так как уравнение (44), из которого получено уравнение (59), было введено в предположении, что единственным катодным процессом, ответственным за коррозию, является выделение водорода, следовательно, расчетная величина у должна совпадать с опытной лишь в случае чисто водородной деполяризации. Только при этом условии опытные значения коэффициента торможения определяются замедлением процесса выделения водорода [c.35]

При наложении кислородной деполяризации коэффициент торможения отражает замедление ингибитором двух катодных реакций — выделения водорода и восстановления кислорода [c.35]

Если основываться на уравнении (44) и вытекающем из него расчетном уравнении (59), то формально можно считать, что у4 в данном случае при отрицательных адсорбционных потенциалах будет меньше единицы и замедление коррозии будет связано с блокировочным коэффициентом уз, который в этом случае больше, чем результативный опытный коэффициент торможения. В этом случае растворение металла совершается на той доли поверхности (1 — 0), которая [c.39]

Наплавка стеллита производится на детали, предварительно подогретые до 750— 800 С. Наплавленные детали охлаждаются медленно (с печью). Необходимость в предварительном нагреве и замедленном охлаждении вызвана разностью коэффициентов [c.106]

В процессе катодной защиты можно достичь существенного замедления или даже полного прекращения процесса коррозии металла. Эффективность катодной защиты характеризуется величиной коэффициента защитного действия Z [c.114]

При достаточно медленном течении уравнения (6-3.2) и (6.2.4) дают одинаковые напряжения, или, говоря более точно, одинаковые с точностью до членов порядка а-, где а — коэффициент замедления. Однако они дают различные результаты, если рассматривается движение с произвольной скоростью . Можно напомнить, что тензор Ривлина — Эриксена дает тейлоровское разложение достаточно гладкой предыстории деформирования, выраженной в терминах тензора Коши С, в то время как тензоры Уайта — Метцнера получаются при разложении в ряд предыстории, описываемой тензором [c.216]

Химическая инертность гелия и возможность высокой степени его очистки от примесей в контуре опытных реакторов ВГР позволяют использовать в качестве оболочек твэлов не только нержавеющие стали, но и ванадий, пироуглерод, карбид кремния и другие керамические материалы [21]. По-видимому, одно из основных преимуществ применения гелия — это возможность использовать в качестве топлива карбиды урана и плутония, что сулит существенное увеличение коэффициента воспроизводства по сравнению с окисным топливом. Нулевая активация гелия, отсутствие существенного замедления им быстрых нейтронов при прохождении через активную зону реактора БГР, а также успешное решение задачи удержания продуктов деления в микротвэлах с керамическими защитными слоями при больших значениях глубины выгорания и возможность непосредственного охлаждения микротвэлов газовым теплоносителем — все эти положительные факторы позволяют реактору БГР конкурировать с реактором-размножителем БН. Основной недостаток гелиевого теплоносителя по сравнению с натриевым — трудности отвода тепла остаточного тепловыделения в аварийных ситуациях при потере герметичности основным [c.31]

Влияние ускорения и замедления на коэффициент сопротивления исследовалось Лэпплем и Шефердол [465] результаты более поздних исследований приведены в работах [363, 822]. Нестационарные пограничные слои на вибрирующих сферических частицах изучались авторами работы [893]. Подробный обзор и широкое исследование влияния формы, турбулентности и ускорения на коэффициент сопротивления и движение цилиндрических частиц и чешуек представлены в работе [518]. [c.36]

Вернемся к диаграмме Минковского (рис. 414) и дадим еще один вывод формулы (21), выражающей эффект замедления хода движущихся часов. Пусть наблюдатель В, движущийся со скоростью и < с в системе Охх, и наблюдатель А, покоящийся в тон же системе, находятся в начальный момент в одной и той же точке О х =. г = 0) пространства, где они синхронизируют свои часы, поставив их так, что т = т = 0. Покоящийся в ис-ходно11 системе Охт наблюдатель А в момент т = 6о по своим часам (точка No) посылает световой сигнал, который принимается наблюдателем В в момент, когда его часы показывают время т = 01 =/гбо (точка yVi). Траекторией светового луча служит прямая NqN, параллельная диагонали ОС. Сразу же по получении сигнала наблюдатель В посылает ответный сигнал (с траекторией N]N2 — прямой, перпендикулярной к диагонали ОС), который принимается покоящимся наблюдателем в момент, когда его собственные часы показывают т = 02 = kQ (точка N2). Совпадение коэффициентов пропорциональности в двух последних равенствах выражает как раз принцип относительности, т. е. совпадение законов распространения света во всех ииерциальных системах отсчета. Итак, 02 = fe9l = fe 6o. [c.457]

Коэффициент замедления позволяет сравнить время замедления нейтрона tan и время жизни теплового нейтрона до захвата захв (не nyiaib [c.311]

Рассмотренные задачи и вопросы, связанные с аэродинамикой профиля и крыла, относятся к случаю их установившегося движения. При таком движении аэродинамические силы и моменты не зависят от времени и определяются при закрепленных рулях, заданных высоте и скорости полета лишь ориентировкой летательного аппарата относительно вектора скорости. Наиболее общим является не-установившееся движение, при котором летательный аппарат испытывает ускорение или замедление и совершает различные по характеру колебания. В обращенном движении это эквивалентно неустано-вившемуся обтеканию воздушным потоком. При таком обтекании аэродинамические свойства аппарата зависят не только от его положения относительно вектора скорости набегающего потока, но и от кинематических параметров, характеризующих движение, т. е. аэродинамические коэффициенты являются функцией времени. [c.241]

Приведенные уравнения вместе с упомянутыми уравнениями 3, 4 образуют замкнутую систему, для которой, если заданы все параметры на входе, можно рютать задачу Когаи для обыкновенных дифференциальных уравненип. На ])ис. 7.9.1, где Xj = = mj/m, приведены результаты расчетов вместе с экспериментальными данными, полученными на действующем реакционном змеевике установки замедленного коксования (УЗК) с внутренним диаметром трубы D = 0,1 м, об щей длиной L = 850 м и П-об-разными поворотами через каждье 15 м. Рассмотрен режим с расходом смеси m = 10 кг/с, газосодержанием на входе = = mi(0)/7re = 0,03, давлением на в соде ро = 2,Ъ МПа и распределением теплоподвода Qw z), покапанным на рис. 7.9.1. Упоминавшийся коэффициент местного сопротивления из-за поворотов в Fw для данной конструкции бы.1 принят равным = 1,54 из [c.272]

Функция h22 t), описывающая приращение выходной концентрации сорбтива в газе, имеет несколько другой вид. Ввиду того, что время прохождения газа через слой пренебрежимо мало, выходная концентрация без запаздывания воспроизводит единичный скачок входной концентрации сорбтива в газе с коэффициентом пропорциональности е- , т. е. Лгг (О I <=о = Затем из-за увеличения концентрации сорбтива в слое происходит постепенное увеличение средней величины адсорбции и, соответственно, уменьшается движущая сила процесса. Это в свою очередь вызывает замедление скорости адсорбции в слое. Поэтому концентрация сорбтива в газе на выходе из слоя будет постоянно увеличиваться к предельному значению [c.243]

Замедляющие свойства активной среды приближенно могут быть описаны тремя величинами вероятностью нейтрону избежать поглощения замедлителем во время замедления, вероятностью р избежать резонансного захвата ядрами и вероятностью / тепловому нейтрону поглотиться ядром горючего, а не замедлителя. Величина f называется обычно коэффициентом теплового использования. Точный расчет этих величин сложен. Обычно для их вычисления пользуются приближенными полуэмпирически-Рнс. и. 2. схема располо- формулами, жения ядерного горючего н [c.574]

В начале 70-х годов началось интенсивное развитие специального раздела механики разрушения, посвященного вопросам трещипостойкости металлов и сплавов в условиях совместного воздействия коррозионных сред и длительных нагрузок. Первые исследования сопротивления росту коррозионных трещин с применением коэффициентов интенсивности напряжений касались длительного статического нагружения (коррозионного растрескивания). Было показано, что такие традиционно считающиеся мало активными среды, как вода, спирты, масла и т. п. вызывают докритический рост трещин в высокопрочных сталях при значениях коэффициента интенсивности напряжений К, существенно меньших вязкости разрушения Ki . В дальнейшем кардинальное воздействие коррозионных сред на докритический рост трещин было подтверждено и для ряда других высокопрочных сплавов. Исключение составляет рост трещин в условиях ползучести при повышенных температурах, а также в высокоуглеродистых низко-отпущенных сталях с мартенситной структурой. В последнем случае фактором замедленного разрушения может быть водород, оставшийся в металле после металлургического передела. [c.337]

В модель введены еще два корректирующих коэффициента, которые учитывают факт замедления и ускорения роста трещины после перефузки и ffl соответственно, которые определяют по соотношениям [c.423]

Следует, однако, иметь в виду, что уравнения (38) и (42), на которых основано уравнение (43), определяющее коэффициент ингибирования, получены в предположении одностаднйности электрохимического акта. Помимо того, при ихвыводебыло сделано допущение, что в анодном растворении анионы непосредственно не участвуют. В то же время известно, что во многих случаях анодное растворение железа происходит в две последовательно одноэлектронные стадии и что замедленной является стадия отщепления второго электрона. Далее, исследованиями Я. М. Колотыркина [86 87] доказано, что почти все анионы принимают прямое участие в переходе металла в раствор. [c.24]

Если, например, усталостная трещина развивается при нагружении с постоянной амплитудой Асть то ей соответствует определенный уровень напряжения открытия трещины A ti [18]. Эффективную амплитуду коэффициента интенсивности напряжений можно определить в этом случае в диапазоне Ао . .. Аа . При увеличении уровня напряжений до Аог в первых циклах скорость роста трещины будет весьма высокой, так как трещина остается открытой при значительно большей амплитуде напряжений и, следовательно, большей эффективной амплитуде коэффициента интенсивности напряжений. Затем с ростом числа циклов нагружения на уровне Асгг установится новый уровень напряжений открытия трещины Аа , соответствующий новой амплитуде нагружения. При уменьшении уровня нагружений наблюдается обратное явление — замедленное развитие трещины на первых циклах нагружения на новом, более низком уровне. [c.31]

Интересная особенность была выявлена при испытаниях на усталость аналогичных образцов в коррозионной среде (3 %-ный водный раствор Na l), Качественно результаты этих испытаний аналогичны результатам испытаний на воздухе, однако влияние поверхностного наклепа на замедление роста трещины относительно более высокое в соленой воде, чем на воздухе. Это объясняется тем, что неупрочненные образцы с трещиной, испытанные в коррозионной среде, имеют более низкое пороговое значение амплитуды коэффициента интенсивности напряжений (Ai< o=2,15 МПа-м Я), чем на воздухе (А/Со = 2,7 МПа-м Л). После поверхностного упрочнения значение АКо для образцов, в коррозионной среде практически достигает значений АКо для образцов, испытанных на воздухе. Таким образом, можно заключить, что эффективность применения ППД для замедления роста трещины при циклическом деформировании возрастает при работе деталей в коррозионной среде. [c.153]

Так как, по предположению, условие (34 ) более не выполняется, то движение будет сопроьождаться скольжением трение скольжения вместо статического становится динамическим, поэтому надо положить А = fp, где / есть коэффициент динамического трения, который только в первом и грубом приближении можно ото кдествить с коэффициентом статического трения если же речь идет о больших скоростях, то этот коэффициент принимает, как мы это уже видели (гл. I, п. 45), значения /, на много меньшие значения, соответствующего моменту начала движения. Таким образом, замедление сводится в силу только что написанного уравнения к f g, а эта величина, вообше говоря, меньше (а при больших скоростях — значительно меньше) замедления в условиях чистого качения. [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...