Метод отсоса пленки

Метод отсоса пленки. Определение интенсивности срыва и осаждения капель на пленку основано на измерении расхода жидкости в пленке при отсутствии испарения и конденсации, когда уравнение расхода в пленке имеет вид [c.206]

Благодаря низкой скорости пара в пленочном сепараторе жидкая фаза выпадает на стенки в виде пленки и отводится в измерительный бачок. Жалюзийный сепаратор отделяет оставшуюся часть влаги. Подобное устройство было применено Б ЦКТИ для измерения влажности пара за последней ступенью турбины. Этим методом измеряется расходная влажность, так как сепарационное устройство является интегратором расходов жидкой фазы и насыщенного пара. Сравнение измеренной влажности, рассчитанной по балансу конденсатора, позволяет оценить точность измерения 2,5 %. Следует, однако, подчеркнуть, что все приборы, основанные на методе проб, измеряют влажность на срезе приемника, а не в потоке. В этом их принципиальный недостаток. Простота сепарационного устройства очевидна, однако любой сепаратор при малых скоростях потока обладает значительными > габаритами. Сепаратор, кроме того, не позволяет вести непрерывное измерение время измерения в одной точке достигает 10 мин. Возможны погрешности, связанные с необратимыми явлениями, происходящими в магистрали при отсосе неравновесного влажного пара в сепаратор. Прибор малопригоден для осуществления траверсирования потока влажного пара, так как практически сложно осуществить заборное устройство небольших размеров. [c.39]

Расход жидкости в пленке измеряется методом ее отсоса через кольцевые щели или пористые участки трубы в ее измерительной секции (см. ниже 4). Этот расход определяет число Рейнольдса пленки, являющееся одним из главных параметров, характеризующих ее состояние [c.178]

Процесс конденсации можно рассматривать как отсос пара из парогазовой смеси. При этом если процесс конденсации организован так, что образующийся конденсат постоянно отводится от охлаждаемой поверхности, то задача целиком сводится к расчету пограничного слоя на проницаемой поверхности. В общем случае пленка конденсата вносит дополнительное термическое сопротивление, которое можно учесть известными методами [70]. [c.230]

Сопоставление экспериментальных данных по относительному расходу жидкости в пленке и интенсивности влагообмена / = /32 = /23, полученных солевым методом и методом отсоса пленки через пористую вставку, показало, что при Хз > 0,25 значения Хз, полученные двумя различными методами, согласуются с точностью 20%. Имеется несколько больший разброс данных при низких значениях Хз < < 0,25, что, по-видимому, связаио с ухудшением точности измерений малых расходов жидкости в пленке обоими методами. [c.209]

Опытный образец автомата Л462У2 (рис. 56, г) предназначен для упаковки изделий типа шариковых подшипников, дисков и др. в термопластическую пленку методом вакуумного формирования. Автомат оснащен специальной наладкой на упаковку подшипника диаметром 90 мм в составе автоматической линии. Автомат — непрерывного действия с горизонтальной осью вращения технологического ротора. По периферии технологического ротора расположено 15 рабочих секций с гнездами 1, в которых с помощью вакуума формируется упаковка из нагретой термопластической пленки 2. Дном гнезда является диск 3 с отверстиями для отсоса воздуха. Диск крепится к штоку 4 пневмоцилиндра выталкивания изделия. Каждая секция снабжена прижимом 5, который под воздействием пружины и кулачка зажимает или освобождает пленку в необходимый момент. При вращении технологического ротора осуществляются / — загрузка нижней пленки II — прижим пленки III — нагрев IV — формирование V — открытие прижима VI — загрузка изделия VII — загрузка верхней пленки VIII — сварка IX — вырезка упаковки X — удаление отходов пленки XI — выгрузка упакованного изделия. [c.473]

Периферийное влагоулавливание перед РК. Метод основан на отводе пленки, текущей по торцевой периферийной стенке НА, что достигается плавным переходом от этой стенки к влагоулавливающей камере над РК. Кроме того, крупные капли за НА под влиянием сил инерции перемещаются радиально, и некоторое их количество также достигает влагоулавливающей камеры. Чем длиннее путь капель в межвенцовом зазоре, тем большее число крупных капель улавливается. Благодаря отсосу пара из этого зазора капли разгоняются в радиальном направлении. Но для требуемого разгона капель необходима достаточно высокая скорость пара. Однако невыгодно терять пар, уже подготовленный для эффективной работы в РК- [c.47]

Наряду с непосредственным удалением влаги из 1роточных частей турбин с помощью отсоса через полые сопловые лопатки представляет интерес метод испарения жидких нленохг на поверхности сопел в результате нагрева их паром более высоких параметров. Исследования МЭИ i ЛПИ на плоских пакетах турбинных решеток подтвердили перспективность этого метода для испарения жидких пленок и уменьшения размера частиц за выходными кромками сопловых лопаток. В последнее время фирмой КВУ были проведены исследования влияния обогрева диафрагмы последней турбинной ступени ЦНД на эрозионный износ входных кромок рабочих лопаток. Было отмечено, что с помощью этого метода можно существенно снизить эрозию лопаток. [c.327]

Сущность метода сухой фильтрации (см. рис. 17.3, г) заключается в фильтровании воздушно-водяной эмульсии через сухую (незатопленную) зернистую фильтрующую загрузку путем образования в ней вакуума или нагнетания больших количеств воздуха с последуюш,им отсосом из поддонного пространства. В обоих случаях в поровых каналах фильтруюш,ей загрузки образуется турбулентный режим движения смеси, ха-рактеризуюш,ийся завихрениями и противотоками, что способствует молекулярному контакту воды с поверхностью зерен контактной массы. При этом на зернах фильтруюш,ей загрузки формируется адсорбционно-каталитическая пленка из соединений железа (и марганца, если он присутствует в воде), повышая эффективность дроцессов деманганации и обезжелезивания. [c.398]

Усадка изделий зависит от применяемых режимов термовакуумформования. Детали, полученные при более высоких температурах, а также позитивным методом, имеют меньшую усадку. Большое влияние на качество формованной детали оказывает конструкция формообразующей орнастки. Наличие резких перегибов и острых углов у оснастки приводит к утонению и даже разрыву пленки в этих местах. Углубления и углы формообразующей оснастки должны быть снабжены вентиляционными каналами для удаления воздуха из пространства между формуемой пленкой и оснасткой. Диаметр каналов, как правило, не должен превышать 0,76 мм во избежание образования дефектов на поверхности изделия. Для увеличения скорости отсоса воздуха из пространства между формообразующей оснасткой и листом целесообразно увеличить число отверстий в форме без изменения их диаметра. Для облегчения съема отформованных деталей оснастка должна иметь конусность угол наклона вертикальных стенок по отношению к горизонтальным должен составлять при позитивном формовании 2- 3 , а при негативном 0,5—1°. [c.205]

Метод сухой фильтрации применяется в тех случаях, когда в воде содержится до 6 мг/л бикарбонатного и карбонатного железа и когда соблюдаются ограничения, характерные для метода упрощенной аэрации. Сущность этого метода заключается в фильтровании воздушно-водяной эмульсии через сухую (незатопленную) зернистую фильтрующую загрузку. путем образования в ней вакуума или нагнетания больших количеств воздуха с последующим отсосом из поддонного пространства. В обоих случаях в поровых каналах фильтрующей загрузки образуется турбулентный режим движения смеси, характеризующийся завихрениями и противотоками, что способствует молекулярному контакту воды с поверхностью зерен контактной массы. При этом на зернах фильтрующей загрузки формируется адсорбционно-каталитическая пленка из соединений железа (и марганца, если он присутствует в воде), повышающая эффективность процессов деманганации и обезжелезивания. [c.28]

Методы вихревой и магнитной аналогии [27 52] применены для расчета всасывающих патрубков в неограниченном пространстве. Основа этих методов есть отождествление поля скоростей воздуха полю магнитной индукции полубесконечного соленоида или полубесконечной вихревой пленки . И.И.Конышев, используя закон Био-Савара, получил формулы для расчета осевой скорости воздуха для круглого, прямоугольного, треугольного и для круглого переменного сечения полубесконечных отсасывающих патрубков. Для круглого патрубка радиуса г со скоростью отсоса Уо на удалении 2 от всасывающего проема получена формула [c.445]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...