Испытания трубопроводов (см. также

Трубопроводы, не входящие в перечень п. 2 (см. выше), не подлежащие регистрации в органах Котлонадзора, должны быть занесены в общую книгу трубопроводов, заполняемую руководителем цеха предприятия, несущим ответственность за их исправное состояние и безопасное действие. Наружный осмотр и гидравлическое испытание этих трубопроводов должны производиться технической администрацией предприятия перед пуском в эксплуатацию после монтажа, после ремонта, связанного со сваркой стыков, а также при пуске этих трубопроводов после нахождения их в состоянии консервации свыше 2 лет. Внутренний осмотр питательных трубопроводов паровых котлов, не подлежащих регистрации, должен производиться не реже одного раза в 3 года. [c.198]

Испытания на ударную вязкость не обязательны для элементов котлов и трубопроводов, работающих при давлении ниже 80 кгс/см , когда температура стенки не превышает 450 °С, а также для сварных соединений трубопроводов системы регулирования турбины, трубопроводов горючего газа, мазутопроводов и маслопроводов. Их можно не производить для сварных соединений всех трубопроводов с толщиной стенки менее 12 мм. [c.123]

Методика и критерии испытаний. Пустив двигатель, проверить его работу, а также нет ли утечки воды или топлива между сопрягаемыми деталями, из соединений трубопроводом и через прокладки. Проверить давление масла, которое должно быть 3,5—4,5 кгс/см . [c.100]

Наиболее достоверными данными но определению разрушающих нагрузок в этом случае были бы результаты, полученные Б процессе длительных испытаний при температуре 20°С. Однако на практике это осуществить не представляется возможным. Поэтому получение необходимых расчетных данных основывается на результатах кратковременных статических испытаний при повышенных температурах. Затем, пользуясь экстраполяционными методами, находят нужные расчетные параметры. Таким путем, например, установлено, что для полиэтилена высокой плотности за 50 лет величина разрывного напряжения после нагружения в течение 500 000 ч при температуре 20°С составит около 60 кгс см -, а в условии ползучести при температуре 20°С разрушающим будет напряжение около 45 кгс см [2]. Таким образом, при проектировании различных трубопроводов и конструкций из полиэтилена необходимо учитывать все особенности поведения материала под нагрузкой, а также в условиях определенных сред и температур. [c.20]

Оборудование для кислородной резки целесообразно разделить на кислородные резаки (табл. 5.3), машины для кислородной резки (табл. 5.4) с приборами управления (табл. 5.5), оснастку для резки (табл. 5.6) и вспомогательное оборудование (табл. 5.7). Ориентировочные параметры и исходные данные по проектированию стальных трубопроводов для кислорода и ацетилена, подаваемых с центральной газовой установки, а также ориентировочные данные для определения размера стойки для баллонов приведены в [6]. Для оборудования кислородной резки, в частности для конструирования и монтажа, обязательны монтажные испытания и контроль качества по методике А5М У на испытательном сварочном стенде. В обязательных правилах допуска к проведению работ содержатся требования, которые изготовитель должен выполнять (см. [И]). Оснастка для резки — см. табл. 1.5. [c.371]

Имеются примеры, когда при статических нагрузках и отсутствии острых концентраторов успешно работают детали при < С 2,5 3,0 кгс-м/см и, напротив, имеется много примеров, когда конструкции с Сн > 3 кгс м/см работают, неудовлетворительно. Объясняется последнее тем, что в сварных конструкциях обычно имеется достаточно мест, от которых может начаться разрушение. В таких условиях сопротивляемость конструкции хрупкому разрушению зависит главным образом от удельной работы распространения трещины которая может быть весьма малой даже при Он = 3 кгс м/см. По этой причине для конструкций, в которых распространение трещин возможно и при этом создается аварийная ситуация, получили применение методы испытаний, позволяющие определить Ср. Здесь идут по двум путям. Либо применяют методы, позволяющие разделить полную работу а на составляющие и Ар, либо остроту надреза делают такой, чтобы была крайне малой по сравнению с Др, и используют тогда для оценки металла а . К первой группе можно отнести методы Л. С. Лившица и А. С. Рахманова, А. П. Гуляева, В. С. Ивановой [6] и др. Ко второй группе — испытание образцов Шарпи с У-образным надрезом, испытание по методу Б. А. Дроздовского, когда предварительно создают трещину усталости [4], испытание по методу тепловой волны, когда влияние практически устраняют полностью [2]. За исключением материала труб для магистральных трубопроводов предельно допустимая величина Ор пока не регламентирована. При таких неопределенных требованиях к ар по количественному уровню часто считают достаточным найти лишь температурный интервал Т , при котором величина- йр резко снижается от стабильного для данного металла уровня (рис. 1, а). Установлено, что этому резкому снижению Пр соответствует также изменение процента волокнистого излома в сечении разрушенного образца в том же температурном интервале Тх — Га (рис. 1, б). Поэтому можно устанавливать критические температуры изменения Ор по соотношению площади кристалли- ческого и волокнистого изломов в сечении образца. В некоторых рекомендациях критическую температуру определяют при 50% волокна в изломе (рис. 1, б). [c.145]

Управление [В 22 (разливкой металла в литейном производстве D 37/00 формовочными машинами в литейном производстве С 19/04) тепловыми солнечными коллекторами F 24 J 2/40 турбомашинами F 01 D 19/(00-02)] Упрочнение сплавов на основе железа С 21 D 6/04 Упругие (муфты F 16 D 3/(56-58, 62, 64-70, 74-79) свойства конструкций или сооружений, исследование G 01 М 5/00) Уравнительные устройства в тормозных системах В 60 ТИ/06 Уравновешивание см. также балансировка, компенсация и противовеса двигателей и машин F 01 В 31/04 подъемных кранов В 66 С 23/(72-80) сил инерции в системах F 16 F 15/(00-32)> Уровнемеры G 01 F 23/(00-76) Уровни (приборы) G 01 с 9/00-9/36 Усадка (изделий из пластических материалов при формовании, устранение В 29 С 39/40, 41/48, 43/54 упаковочной тары или крышек В 65 В 53/(00-06) форм при литье, уменьшение В 22 С 1/08) Усилители пне-вмогидравлические F 15 В 3/00 Ускореюк, измерение G 01 Р 15/(00-16) Ускорительные (клапаны в тормозных системах транспортных средств В 60 Т 15/(18-34, 42-44) . муфты F 16 D 5/00 насосы в карбюраторах F 02 М 7/06-7/08) Утечка (измерение при испытаниях устройств на герметичность G 01 М 3/26-3/34 из трубопроводов, обнаружение или предотвращение F 17 D 5/02-5/06) [c.201]

К недостаткам применения водомеров-счетчиков следует отнести необходимость проверки их перед испытанием. Затруднения возникают также при испытаниях компрессоров, работающих в производственных условиях, когда бывает трудна подобрать подходящий для установки прибора участок трубопровода. При пользовании объемными счетчиками необходимо также уч1итывать, что перед прибором должно быть избыточное, давление воды не менее 0,5 кГ/см . [c.53]

Полученное в результате обработки дорожных режимометрических испытаний двигателя эмпирическое распределение СЭРД /э (х)сэрд по типу, представленному на рис. 3.5 (см. также табл. 3.3 и 3.4), разбивают на сечения (уровни) фиксированием одного из параметров разрежения во впускном трубопроводе Лрк или частоты вращения коленчатого вала ttg. Допустим, фиксируется параметр [c.50]

Испытание чугунных и железобетонных предварительно н -при-женных трубопроводов, а также трубопроводов со стальной рубашкой. Чугунные и предварительно напряженные железобзтоиные трубопроводы могут подвергаться пневмашческому испытанию, если рабочее давление в них не превышает 5 кгс/см При бол1>ших рабочих давлениях пневматическим способом проводят только предварительное испытание, а окончательное—гидравлическим способом. [c.524]

Эти мероприятия, разработанные ири участии Ленинградского научно-исследова-тельского института гигиены труда и профзаболеваний, сводятся в основном к следующему. Все узлы и трубопроводы системы регулирования должны находиться под разрежением 20—40 мм водяного столба, создаваемого эксгаустером, для предотвращения проникновения паров огнестойкой жидкости В помещение машинного зала. Трубы к коллекторы, содержащие огнестойкую жидкость, должны быть смонтированы с уклоном в сторону бака. Это позволяет яри останове турбины полностью слить огнестойкое масло из всех трубопроводов в -бак. Предъявляются повышенные требования к прочности и плотности трубопроводов, вентилей и фланцевых соединений. Гйдравлическое испытание трубопроводов системы производится двойным, рабочим давлением. Проверка на плотности производится воздухом при давлении 0,39 МПа (4 кгс/см ). Чтобы т1редотвратить попадание иввиоля в воду при разрыве трубок охладителей, давление охлаждающей воды должно быть выше давления иввиоля . На всех рабочих местах вахтенного персонала должны находиться дежурные комплекты защитной спецодежды, а также противогазы БКФ. [c.180]

Испытание на прочность производят 1—2%-ным раствором хромпика (ГОСТ 2652—48) в чистой воде под давлением, в 1,5 раза превышающим рабочее, в течение 3—5 мин. Для трубопроводов из нержавеющей стали может применяться чистая вода без добавки хромпика. Герметичность проверяется обычно сжатым воздухом в аквариуме, помещенном в бронекамере. Сначала в течение 3 мин внутрь трубопровода подается избыточное давление 2—3 кгс/см , затем оно поднимается до значения, близкого к рабочему, и выдерживается также около 3 мин. Применяемый воздух должен быть относительно сухим с точкой росы около — 40 С. [c.69]

Д. Д. Пример установки Д. Д. с наддувом по системе Бюхи показан на фиг. 32. Двигатель— компрессорный, 4-тактный, простого действия, 6-цилиндровый. Выхлопные трубы в от отдельных цилиндров соединены в 2 группы выхлопными коллекторами /, по к-рым газы подводятся к турбине д. Воздуходувка сидит на одном валу с турбиной. Сжатый воздух поступает по трубопроводу а, через воздушный коллектор с и всасывающие клапаны й в цилиндры двигателя. При испытаниях двигатель допускал при давлении наддува 0,48 а1(1) возмоншость нагрузки до значений среднего эффективного давления = 9,4 а1, а среднее индикаторное давление = 11,2 at против обычного предела p = Ъ,О а1 в двигателе данного типа, но без наддува. Расход топлива для указанной предельной нагрузки составлял 184 г/Н е -час. Подробнее о наддуве Д. Д. и описание конструкций нагнетателей и турбин см. Нагнетатели авиационных двигателейи Турбины газовые. Высокая ценность дизельных топлив и ограниченность их ресурсов обусловили изыскание возможностей применения в Д. Д. утяжеленных дизельных топлив, получающихся после отгонки из нефти легких фракций, служащих в качестве топлива для карбюраторных двигателей. Применение тяжелых топлив (см. Дизельное топливо) вызывает необходимость устройств для подогрева топлива и более тщательной очистки, т. к. обычный отстой примесей для вязких продуктов является недостаточным. Подогрев топлива осуществляется либо отходящей из двигателя водой либо паром от котла-утилизатора. Наиболее соверщенным методом очистки топлива, обязательным при работе на утяжеленном тошпиве бескомпрессорных Д. Д., является центрифугирование при помощи центробежных сепараторов. При применении тяжелого топлива обычно имеет местО нек-рое повышение удельных расходов топлива, а также увеличение износа цилиндровых втулок двигателя за счет повышения нагаро-образований в цилиндре, загорания поршневых колец и т. в. [c.194]

В 1953 г. был создан первый в США двигатель трубчатой конструкции, предназначавшийся для самолета-снаряда "Навахо- I". Двигатель имел тягу 54,5 тс (535 кН), давление в камере было таким же, как и на предыдущем ЖРД. Впервые также был предусмотрен газогенератор, работавший на основном топливе, подававшемся в него из распределительных трубопроводов за турбонасосным агрегатом. Этот двигатель не проходил летных испытаний в составе самолета-снаряда, но в следующем году был создан улучшенный его вариант для снаряда "Навахо-1 М". Этот ЖРД имел тягу 61,3 тс (610 кН) при давлении в камере 35 кгс/см (3,58 МПа), удельный импульс 264 с (2600 м/с) и работал уже на керосине и жидком кислороде. Мощность его трубонасосного агрегата возросла по сравнению с ЖРД для "Навахо-1" почти в 3 раза [228, с. 89—96]. [c.100]

Для контроля за работой системы подачи топлива в дизель на трубопроводе до и после фильтра тонкой очистки предусмотрены штуцера 9 и 7, к которым присоединены трубки, ведущие к мано-)у1етрам. По этим манометрам контролируются давление топлива перед топливными насосами дизеля и перепад давления на фильтре тонкой очистки. Давление топлива после фильтра тонкой очистки должно быть не менее 0,15 МПа (1,5 кгс/см ). Когда перепад давления на фильтре достигает 0,15 МПа (1,5 кгс/см ), необходимо промыть фильтр поворотом крана переключения, установленным в корпусе фильтра. Промывка производится без остановки дизель-генератора и без разборки фильтра. Если работоспособность фильтра тонкой очистки после промывки на тепловозе не восстанавливается, следует заменить фильтрующие элементы. Для предохранения манометров от пульсаций давления топлива, вызываемых работой топливных насосов высокого давления дизеля, перед манометрами установлены демпферы или гасители пульсаций давления топлива. Если возникает необходимость замера температуры топлива во время регулировочных испытаний дизель-генераторр, а также при проверке эффективности работы подогревателя топлива, в предусмотренные на трубопроводе карманы 4 и 8 устанавливают ртутные термометры. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...