Альфа-сплавы

Альфа-сплавы характеризуются однофазной структурой. Они не упрочняются термической обработкой. Повышение их прочности достигается холодной пластической деформацией. [c.110]

Значение 0 6 для Е 1(Е +Е ) может быть получено графически без экстраполяции. Уравнения (10а) и (106) указывают на то, что расстояние между кривыми для закаленного и равновесного образцов по шкале времени при 2 и Т пропорционально соответственно Е и Е , Сопоставляя разности логарифма времени для двух кривых с кривой ползучести при задержке 33 сек, получаем значение указанного соотношения, близкое к 0,6. В на-стоящее время по известным литературным данным метод выдержки перед снятием кривых ползучести для нахождения энергии образования и энергии активации миграции вакансий был использован только для альфа-сплавов Ag—2п. [c.367]

Альфа-сплавы Ag —Zn с содержанием Zn от 23 до 33 ат. % имеют Е 20 ккал/моль и 12,5 ккал моль, [c.378]

Альфа-латунь 16, 25, 177 Амальгама 46 Америций 175 Аморфные сплавы 187 Аморфный цемент 23 Анод 65 [c.205]

Алюминий и олово — единственные практически важные элементы, характеризующиеся большой степенью растворимости в низкотемпературной фазе а-титана. Почти все промышленные сплавы из-за медленного охлаждения после ковки и прокатки приобретают смешанную альфа-, бета-структуру. [c.39]

Альфа + бета-сплавы [c.171]

Автоматический жения 1 154 Альфа-фаза 1 67 Аморфное состояние 2 161 Аморфные сплавы t 255, 273, 155 [c.455]

В состав граничного слоя при резании армко-железа инструментом из твердого сплава ВК8 входят компоненты инструментального материала — кобальт и карбиды вольфрама перлит — твердый раствор углерода (компонента инструментального материала) в альфа-железе, т. е. в обрабатываемом материале цементит — продукт химического взаимодействия железа с углеродом окислы железа — продукт взаимодействия обрабатываемого материала главным образом с естественной воздушной средой. Состав граничного слоя при резании конструкционных сталей и чугуна в принципе аналогичен, но здесь содержится не феррит, а перлит и мартенсит, а также возрастает содержание карбидов и интерметаллидов. [c.27]

Среди прочих земных дел элемента № 84, вероятно, следует упомянуть его применение в стандартных электродных сплавах. Эти сплавы нужны для запальных свечей двигателей внутреннего сгорания. Излучаемые полонием-210 альфа-частицы понижают напряжение, необходимое для образования искры, и, следовательно, облегчают включение двигателя. [c.14]

Ползучесть в мягкой матрице зерен агрегатного сплава (содержащего коагулированную фазу в виде отдельных зерен) осуществляется аналогично ползучести в альфа-твердом растворе. Однако дислокации, которые затормаживаются у границ твердой фазы, вызывают действие обратных напряжений на другие дислокации в мягких зернах и таким образом затормаживают их движение. Обратные напряжения можно снять возвратом в зернах мягкой матрицы, деформацией твердой фазы в результате действия высокой концентрации напряжений, а также разрушением более хрупкой твердой фазы. Агрегатные структуры характеризуются более низким сопротивлением ползучести, чем два других типа многофазных структур. [c.288]

Полученные данные и приведенный выше анализ позволяют дать обобщенную концепцию поведения дисперсионно упрочненных сплавов, включающую также и высокотемпературную ползучесть. При этом будет рассмотрена стабильная дисперсная фаза, внедренная в матрицу, в которой дислокации и растворенные атомы не взаимодействуют. При данных условиях можно ожидать, что для первой стадии ползучести будет справедливо уравнение (35), выведенное для движения винтовых дислокаций, имеющих пороги. Такая неустановившаяся ползучесть будет отличаться от ползучести, которая происходит в свободном от дисперсии альфа-твердом растворе, поскольку присутствие дисперсных частиц обусловливает интенсивное поперечное скольжение. [c.293]

Множественное и поперечное скольжение вблизи диспергированных частиц приведет к большому числу центров зарождения дислокационных сплетений и, вследствие этого, к более быстрому уменьшению свободно движущихся винтовых дислокаций по сравнению с аналогичным альфа-твердым раствором. Из-за наличия частиц и связанных с ними дислокационных сплетений плотность подвижных винтовых дислокаций для одного и того же уровня напряжений и температуры будет меньше, чем для альфа-твердого раствора. Если дислокации имеют большое число порогов, то энергия активации ползучести при более низком напряжении равна примерно энергии активации самодиффузии. Однако при более высоких напряжениях и, в частности, для металлов с низкой энергией дефектов упаковки энергия активации ползучести с увеличением приложенного напряжения должна уменьшаться линейно. Поскольку структурный фактор р, так же как и величина энергии активации, зависит от напряжения, пока не представляется возможным обоснованно предсказать общую зависимость высокотемпературной ползучести дисперсионно упрочненных сплавов от напряжения. Скорость ползучести для второй стадии процесса может быть выражена уравнением [c.293]

За последнее время написано несколько обстоятельных обзоров [73—75] о влиянии растворенных атомов на механические свойства сплавов. Хотя в большинстве из них рассматривается поведение альфа-твердых растворов при низких температурах, некоторые положения применимы и для высокотемпературной ползучести. С другой стороны, относительная роль различных механизмов упрочнения изменяется с увеличением температуры службы, поэтому для анализа поведения материала при высоких температурах приходится вводить новые факторы. Следовательно, факторы, дающие большой вклад в упрочнение твердого раствора при низких температурах, не всегда будут лучшими для достижения высокой сопротивляемости ползучести при повышен- [c.298]

Высокое сопротивление ползучести некоторых сложных керамических материалов обусловливается большой энергией активации для механизма Пайерлса, интенсивным блокированием дислокаций растворенными атомами и большой энергией активации диффузии. У более пластичных материалов наиболее высокая сопротивляемость ползучести достигается, как уже указывалось выше, в результате введения н пластичную матрицу яа основе жаропрочного твердого раствора с о. ц. к. решеткой специальных твердых и одновременно стабильных фаз. Сопротивляемость ползучести таких сплавов определяется не только природой и распределением второй фазы, но и характеристиками ползучести более мягкой матрицы, в которую введена твердая фаза. Дополнительного повышения сопротивляемости ползучести сплава, содержащего дисперсную твердую фазу, можно достигнуть в результате дальнейшего упрочнения пластичной матрицы. Однако ниже будут рассмотрены только однофазные альфа-твердые растворы, чтобы выявить основные факторы, влияющие на поведение материала при ползучести. [c.299]

Легирование альфа-твердого раствора влияет на сопротивление ползучести, причем эффекты легирования не всегда линейно связаны с изменением атомной концентрации легирующего элемента можно сделать вывод, что эффекты от легирования раствора двумя или несколькими элементами не будут аддитивны. Как правило, наибольший успех достигается при легировании несколькими элементами, подбираемыми таким образом, чтобы получить оптимальные свойства. И хотя еще нельзя указать количественные рекомендации для создания сплавов с высоким сопротивлением ползучести путем легирования, качественно эта проблема уже исследована, и полученные результаты используют на практике. Вот почему большинство жаропрочных сплавов, применяемых в настоящее время, имеют в своих композициях большое число металлических и неметаллических элементов периодической системы. [c.299]

В металлах встречаются три вида элементарных кристаллических ячеек (рис. 1.1, г) центрированный куб, гранецентрированный куб и плотно упакованная гексагональная ячейка. Способность металлов при изменении температуры изменять тип кристаллической решетки называется температурной аллотропией. Железо имеет две основные аллотропические формы в температурных интервалах 0—910 и 1392—1539° С — альфа-железо (центрированный куб), в интервале 910—1392° С — гамма-железо (гранецентрированный куб). Техническое железо, сталь и чугун, являющиеся сплавами на основе железа, всегда содержат углерод. В техническом железе содержится до 0,02% С, в стали — 0,02—2,14% С, в чугунах — 2,14—6,67% С. [c.6]

Температуры, при которых происходят структурные превращения металлов или их сплавов, называются критическими температурами (точки Чернова). Чистое железо имеет четыре критические температуры (точки). При нормальной температуре оно имеет строение альфа-железа (а-Ре) с кристаллической решеткой в виде объемно-центрированного куба (фиг. 81, а). При нагреве до температуры 768° С альфа-железо превращается в бета-железо [c.147]

Резкое расширение использования алюминиевых сплавов для подшипников стало возможным после разработки сплавов II группы. Такие сплавы появились в конце тридцатых годов в Германии. Они содержали добавки свинца и были известны под названием альфа . [c.400]

Фиг. 42. Диаграмма состояния сплавов, компоненты которых А VI в при одних концентрациях образуют твердые растворы, а при других — смеси. При содержании в сплавах компонента В в количестве от О до 20% (цифры произвольные) структура сплавов состоит только из зерен твердого раствора компонента 5 в компоненте А (назовем такой твердый раствор альфа-раствором). При содержании в сплавах компонента В в количестве от 80 до 100% (что соответствует содержанию компонента А от 20 до 0%) структура сплавов состоит только из зерен твердого раствора компонента А в компоненте В (назовем такой твердый раствор бета-раствором). При содержании в сплавах компонента В в количестве от 20 до 80% структура сплавов состоит из смеси двух твердых растворов, образующих эвтектику.

Деформируемые латуни с высоким содержанием меди, в том числе такая типичная деформируемая латунь, как Л62, имеют однородную структуру, состоящую из твердого раствора цинка и меди. Этот твердый раствор называется альфа-раствором. Поэтому и латуни, структура которых состоит только из одного твердого альфа-раствора, называются альфа-латунями. Как можно предвидеть из общей теории сплавов, поскольку альфа-латуни имеют однородную структуру, они легко подвергаются пластической деформации. Из латуней марок Л62 и Л68 могут изготовляться различные тонкостенные детали глубокой вытяжкой. За эту способность к глубокой вытяжке латунь, называемая теперь Л68, называлась раньше патронной, или гильзовой, латунью. [c.134]

Прежде всего следует отметить работу Новика пи неупругости [I], которая послужила доказательством существования избыточных вакансий в закаленных альф -сплавах Ag — 2п. Изучение зинеровской релаксации дополняет наши представления о процессах возникновения и исчезновения вакансий. [c.357]

Так как скорость зинеровской релаксации рропорцио-нальна скорости миграции и концентрации вакансий, то для нахождения энергии образования и энергии активации движения вакансий может быть использовано определение скорости релаксации в закаленном металле. Такие эксперименты справедливы только,тогда, когда концентрация вакансий изменяется незначительно как во время закалки, так и при температуре отжига, так чтобы можно было провести экстраполяцию на нулевое время отжига. Эти условия были выполнены Берри [10] при изучении закаленного альфа-сплава. А —2п. Берри проводил закалку с температуры 200° С или ниже и отжиг приблизительно при 125° С, в результате чего была получена низкая концентрация сверхравновесных вакансий, что позволило избежать осложнений, обусловленных дивакансиями. Опыты по зинеровской ползучести были, проведены в равновесных Условиях при закалке с температуры Т и отжигу при температуре Т . Затем бы- [c.364]

Предыдущее обсуждение имело отношение к результатам по слабым закалкам. Эти результаты были легко объяснены благодаря простому экспоненциальному отжигу, Однако не всегда обнаруживается такая простая зависимость при подобных исследованиях. В сплаве С(1—30 ат. % Мц [25], так же как и в альфа-сплаве Ag— Хп [10, И, 16], были обнаружены две стадии отжига. В работе [32] предполагается, что двухстадийный отжиг, наблк давшийся Розвеллом и Новиком в альфа-сплаве Ад—2п, обусловлен эффектами захвата вакансий примесями. Первая стадия обусловлена миграцией вакансий к ловушкам и стокам, вторая — миграцией вакансий от ловушек к стокам. Берри [10], однако, нашел, что отжт1г вакансий по экспоненциальному закону происходит только тогда, когда избыточная концентрация АС меньше или сравнима с Са, кажущейся концентрацией стоков. Когда ДС>Св, отжиг характеризуется начальной ускоренной стадией, за которой следует экспоненциальная стадия. Берри доказал, что существует и более сложный процесс отжига, когда около стоков имеется градиент коцентрации вакансий. [c.376]

Исследования титановых сплавов (Ti-спла-вов) типа IMI-685 и Ti-6242, используемых при изготовлении вентиляторных дисков ГТД, показали, что при введении в цикл приложения нагрузки с длительностью порядка 70 с и, тем более, 5 мин происходило преждевременное разрушение дисков в эксплуатации [61-63]. Чувствительность материалов к их выдержке под нагрузкой цикла была объяснена тем, что в них имелись ориентированные альфа-колонии пластинчатой, двухфазовой (а -н р-структуры. Проявление низкотемпературной чувствительности титановых сплавов к их вы- [c.359]

При ЗР, так же как и в большинстве других случаев разрушения, характер трещин (внутризеренный или межзеренный) в весьма существенной степени определяется классом и структурой материала. Так, алюминиевые сплавы замедленно разрушаются, как правило, по границам зерен (то же наблюдалось в литейных магниевых сплавах) стали— часто по телу зерен или границам субзерен в титановых сплавах наблюдалось приграничное [20] и внутризеренное развитие трещин ЗР. В титановых альфа-и псевдоальфа-сплавах (ОТ4-0, ВТ 1-0) при повышенном содержании водорода ЗР происходит по телу зерен с [c.57]

Растворимость меди в олове значительно выше по сравнению с железом, и поэтому во время процесса горячего лужения меди легко образуются плотные, сложные слои сплава. Альфа-фазовый сплав меди с оловом содержит приблизительно 8% олова, состав более сложных фаз соответствует uaSn и ueSn. [c.74]

Плакирование прочных алюминиевых сплавов и заливка <Альфи>-процессом на сталь [c.126]

В дальнейшем были выпущены сплавы системы карбид титана — карбид вольфрама — кобальт победит альфа-15 (А-15) и победит альфа-21 (А-21), получившие широкое распространение в машиностроении, и сплавы на основе системы карбид вольфрама — никель сплавы реникс б (РЭН-6), реникс 8 (РЭН-8) и др. [c.251]

В заметной мере влияет состав последней. Увеличение степени легирования, характерного для бета-сплавов, приводит к снижению скорости реакции с волокнами. Выбор матриц с низкой реакционной способностью среди существуюш,их сплавов явился первым шагом при использовании этого подхода. Последующим шагом (более долговременной задачей) была разработка матрицы, специально предназначенной для композиционных материалов. Немедленное использование этого подхода ограничивалось отсутствием титановых сплавов в виде фольги, пригодной для горячего прессования. Тем не менее два сплава привлеклпг значительное внимание альфа-бета-сплав Ti — 6% А1 — 4% V и бета-снлав (Бета-111) состава Ti — 11% Мо — 5% Zr — 5% Sn. Ван<ное преимущество бета-сплавов заключается в том, что их мо кно прокатывать на фольгу с небольшим числом промежуточных отжигов. Таким образом, производство фольги из них является более экономичным, чем из альфа-бета-сплавов. [c.294]

Alpha brass — Альфа-латунь. Фаза твердого раствора одного или более легирующих элементов в медном сплаве при наличии той же самой кристаллической решетки, как у меди. [c.892]

Quen h hardening — Упрочнение при закалке. (1) Упрочнение некоторых альфа-бета-сплавов (наиболее часто некоторых медных и титановых сплавов) термообработкой на твердый раствор или закалкой для получения структуры мартенситного типа. (2) В железных сплавах, упрочнение аусте-нитизацией, с последующим охлаждением с такой скоростью, что некоторое количество аустенита превращается в мартенсит. [c.1025]

Альфа + бета-сплавы подвергают упрочняющей термической обработке, состоящей из закалки и старения. Закалка состоит в нагреве до температур, несколько ниже полного превращения а + р->р(вр - состоянии происходит интенсивный рост зерна), вьщержке и последующем быстром охлаждении. В зависимости от содержания Р-стабилизаторов в закаленном сплаве возможно образование мартенситных фаз а и а", а также метастабильной фазы Р. При высоком содержании Р-стабилизаторов и при малых и средних скоростях охлаждения может образоваться фаза со, сильно охрупчивающая сплав. Появления этой фазы стремятся не допускать. При старении (искусственном) происходит распад закалочных структур (а, а", Р ). Конечные продукты - дисперсные а и Р-фазы, близкие к равновесному состоянию, образование которых вызывает дисперсионное упрочнение (твердение) сплава. [c.110]

Пластичность превращения, которой посвящена настоящая глава, иногда также называют несколько неуклюжим образом сверхпластичностью превращения . Впервые этот.эффект был описан Совеуром [325] для железных стержней, подвергнутых испытаниям на кручение в условиях температурного градиента. Кручение концентрировалось в тех местах стержня, где появлялся фазовый переход а— Y- Совеур четко установил, что когда железо претерпевает альфа-гамма-переход, оно приобретает временную пластичность, которая намного больше пластичности у-фазы железа прй значительно более высокой тем- пературе , Вассерманн [374] наблюдал пластичность превращения в аустенитных сталях Ре — 30% Ni при образовании мартенсита. Вслед за Бочваром советские исследователи (см, [303]) изучали сплавы AI— Zn и Al- u в процессе эвтекто-идного распада. Они использовали слово сверхпластичность для явления, которое наблюдали и которое ими объяснялось как результат интенсивного переноса атомов путем диффузии, сопровождающей процесс распада твердого раствора . По [c.239]

Зинеровская релаксация относится к явлениям неупругости металлов и впервые была исследована Зинё-ром [2] в альфа-латуни и позднее обнаружена во многих других сплавах замещения. Такого рода релаксация заключается во внутренней Перестройке атомов сплава поД действием приложенного напряжения (см. последний обзор Новика и Серафима 3], в котором рассматриваются экспериментальные данные по различным сплавам и теория зинеровской релаксации). [c.357]

Первые исследования неупругости при отжиге вакансий были проведены главным образом Новиком и его сотрудниками. В работе [1] было впервые показано, что при закалке в металле могут быть получены сверхравновесные дефекты. Последующие работы [И, 16] показали, что подвижность атомов, найденная из определения зависит от температуры закалки, времени и температуры отжига. Это дало возможность получить энергию образования и энергию активации миграции закаленного дефекта. Сравнение с данными по диффузии, определенными методом меченых атомов, показало, что дефектом, ответственным за диффузию в кристаллах, является, вероятно, вакансия. Выло найдено, что отжиг вакансий происходит двумя стадиями и включает среднее число скачков до аннигиляции, из чего следует, что стоком для вакансий являются дислокации. Другая работа [17] показала, что кинетика отжига для пластически деформированного и хорошо отожженного материала различна. Все вышеупомянутые исследования были проведены на альфа плавах Ag—2п главным образом из-за большой степени релаксации в сплавах этой системы. Среди других сплавов исследовался сплав Си—17 ат. % Л1 [18], в котором наблюдались такие же явления. В ранних работах для нахождения т использовался метод измерения точки перегиба. Недостатком этого метода является то, что за время одного отжига определяется несколько значений т и часто требуются попрабки [П] за счет заметного изменения т со временем. [c.363]

Хотя в настоящее время в СССР в основном испытывают образцы типа I по ГОСТу с надрезом радиусом мм, однако на образцах с более острым надрезом (г = 0,25 мм тип IV по ГОСТу) лучше выявляется хрупкость материала. Образец типа IV в настоящее время является основным в большинстве стран. ГОСТ 9454—60 не регламентирует технологию изготовления надреза, но эта операция является весьма важной и от нее могут существенно зависеть результаты испытаний. В тех случаях, когда термическая обработка может изменить свойства поверхности металла (обезуглероживание сталей, альфи-рование титановых сплавов и пр.), надрез должен наноситься после термической обработки. [c.93]

В сплаве БС на свинцовой основе, содержащем медь и сурьму, роль твердой составляющей выполняют кристаллы р-фазы правильной огранки, а мягкой пластичной основы — эвтектическая составляющая. Фаза СигЗЬ противодействует ликвации по удельному весу. В структуре свинцовистой бронзы, подшипникового сплава на медной основе (для сильно нагруженных конструкций), помимо альфа-твердого раствора на базе меди, по границам располагается свинец, не растворяющийся в меди (рис. 123). [c.159]

Литая структура дюралюминия характеризуется наличием а-фазы с расположенными по ее границам (рис. 126, а) кристаллами S-фазы и фазы АЬСи. После закалки из области альфа-твердого раствора от температуры 505—510° С сплав приобретает однофазную структуру- Процесс старения сплава Д1 приводит к выделению дисперсных частиц S-фазы и 6 (Alj u), невидимых под оптическим микроскопом, но различимых под электронным микроскопом (увеличение в 10—15 тыс. раз) при травлении зерна быстро темнеют, приобретая пятнистый вид [c.160]

Наиболее твердыми являются большие кристаллы в виде прямоугольников. Они являются твердым раствором сурьмы в олове с содержанием 50% сурьмы и 50% олова. Кристаллы в виде иголок или звездочек состоят из соединений меди с оловом, которые некоторые исследователи считают химическими соединениями, соответствующими формуле СПаЗп. Остальная мягкая масса сплава состоит из альфа-кристаллов твердого раствора сурьмы в олове. Эти кристаллы содержат около 10% сурьмы, остальное — олово. Между ними видны черные пятна, которые состоят из смеси мельчайших кристалликов олова и соединений олова с медью. Указанной структурой и объясняются высокие антифрикционные качества баббита. Действительно, такая структура полностью отвечает представлениям о структуре высококачественного антифрикционного металла в мягкой основной массе расположены твердые кристаллы в- виде квадратиков и звездочек (правило Шарпи). [c.98]

Главный задний угол а (альфа) насходится между главной задней поверхностью и плоскостью резания. Этот угол имеет большое значение в процессе резания он уменьшает трение инструмента о деталь. Однако увеличение угла а приводит к ослаблению режущей кромки, в результате чего она начинает выкрашиваться. Практически установлено, что для обдирочных резцов с пластинками твердого сплава задний угол а можно выбирать в пределах 6—8°, а для чистовых— в пределах 10—12°. [c.108]

Не безразличны к структуре и некоторые технологические свойства. Наилучшей способностью к пластической деформации обладают простые металлы и сплавы с однородной структурвй (твердые растворы). Именно поэтому огромное большинство деформируемых сплавов, т. е. сплавов, предназначенных для ковки, прокатки, прессования, либо имеют однородную или почти однородную структуру при всех температурах (алюминиевомарганцовые и алюминиевомагниевые сплавы марок АМц и АМг, дуралюмины, латуни с относительно небольшим содержанием цинка — так называемые альфа 5 [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...