Параметр инерционный квазиупругий

Для планетарного дифференциального ряда с основными звеньями 1,2,3 могут быть получены три динамических графа, соответствующие трем возможным базам графа (рис. 60, б—г). Квазиупругие и инерционные параметры указанных графов в соответствии с выражениями (4.26) определяются по формулам [c.133]

Для каждого из трех вариантов эквивалентной планетарной двухступенчатой передачи с двумя центральными колесами можно получить три динамических графа, соответствующих трем возможным базам — основным звеньям передачи. Инерционные и квазиупругие параметры указанных графов определяются по формулам [см. (4.26)]. [c.134]

Из выражений (4.48), (4.58) следует, что если выполняется неравенство (4.57), то эквивалентная и полная двухступенчатые передачи с тремя центральными колесами в динамическом отношении формально тождественны. Следовательно, в рассматриваемом случае полный динамический граф передачи представляет собой трехмассовую разветвленную кольцевую динамическую схему (рис. 63, а). Инерционные и квазиупругие параметры полного графа определяются по формулам (4.51) с учетом выражений (4.59). [c.142]

Инерционные и квазиупругие параметры динамических графов конического дифференциала в общем случае определяются по формулам (4.27) — (4.29). Входящие в эти формулы эквивалентные моменты инерции основных звеньев конического дифференциала следует определять из выражений [c.144]

В частном случае при z. = Zi (автомобильный дифференциал) формулы для определения квазиупругих и инерционных параметров динамических графов конического дифференциала приобретают вид [c.145]

В частном случае при г —г Г5 = Г4 формулы для определение инерционных и квазиупругих параметров динамических графов, цилиндрического дифференциала приобретают вид [c.119]

При определении приведенных упруго-инерционных параметров динамической схемы механической системы с простыми зубчатыми передачами коэффициент приведения для элемента к системы принимается равным кинематическому передаточному отношению между элементом к и звеном приведения. Указанное правило сохраняет свою силу и для редукторных систем, содержащих простые зубчатые передачи и одноступенчатый планетарный редуктор, если последний представляется в динамической схеме редуцированным графом. Если одноступенчатый планетарный редуктор представляется полным динамическим графом, то коэффициент приведения для элемента к системы будет равен схемному передаточному отношению между элементом к и звеном приведения. Схемное передаточное отношение представляет собой соответствующее кинематическое передаточное отношение, подсчитанное при рассмотрении планетарного одноступенчатого редуктора (представленного полным динамическим графом) как механизма без редукции. Появление схемных передаточных отношений объясняется тем, что полный динамический граф характеризует поведение звеньев планетарного ряда в неприведенных (истинных) крутильных координатах. Иначе говоря, каждый планетарный ряд, представляемый в схеме полным динамическим графом, можно рассматривать как некоторый механизм без редукции, звенья которого (узлы динамического графа) связаны квазиупругими соединениями. [c.123]

Динамический граф приведенного планетарного ряда назовем дифференциальным динам ическим графом ряда. Инерционные и квазиупругие параметры дифференциального динамического графа планетарного ряда с базой q, используя формулы (23) и зависимости (64), определим в виде [c.128]

Соответственно трем дифференциальным динамическим графам эквивалентного планетарного ряда могут быть построены три полных дифференциальных динамических графа для полного ряда (рис. 5, б—г). Инерционные и квазиупругие параметры полных дифференциальных графов определяются согласно зависимостям (67)--(70). [c.129]

Тогда планетарный ряд I этого редуктора может быть представлен в динамической схеме редуцированным графом с базой 2—I/. Квазиупругие и инерционные параметры указанного графа определяются по формулам (56). Крутильные координаты сосредоточенных масс редуцированного графа и звеньев планетарного ряда / связаны следующим образом [c.129]

Здесь А и С — инерционный и квазиупругий операторы, введенные в гл. IX О — линейный оператор, учитывающий параметрические силы в уравнениях нейтрального равновесия. Операторное уравнение динамической устойчивости получают путем объединения уравнений (22) и (23) и замены параметров нагрузки в операторе G заданными функциями времени [c.248]

Кроме того, они позволяют также оценить влияние некоторых изменений условий задачи (изменение инерционных и квазиупругих параметров, наложение дополнительных связей) на собственные частоты системы. [c.324]

Взаимодействие колебательных систем с источником возбуждения ограниченной мощности. Систематическое рассмотрение данной проблемы на основе использования асимптотических методов, а также соответствующие библиографические сведения приведены в гл. VII, При изучении вопроса с помощью изложенного выше подхода будем исходить из схемы системы и уравнений движения, представленных в п. 3 таблицы. Первое из уравнений является уравнением движения ротора обозначения параметров, характеризующих ротор и действующие на него моменты, то же, что в п, 2 таблицы. Через М (ф, и) обозначен момент сил, действующих на ротор вследствие колебаний тела, на котором он установлен. Второе уравнение описывает дви-жеиие колебательной части системы, предполагаемой линейной (и есть вектор ее обобщенных координат). Колебательная часть системы может, в частности, состоять из некоторого числа твердых тел 5 .....5 , связанных одно с другич, а также с неподвижным основанием системой линейных упругих и демпфирующих элементов. Через М, С и К обозначены матрицы соответственно инерционных, квазиупругих коэффициентов и коэффициентов демпфирования, а через F (ф) — вектор обобщенных возмущающих сил, действующих на колебательную систему при вращении ротора-возбудигеля. [c.251]

Инерционные и квазиупругие параметры динамических графоа цилиндрического дифференциала в общем случае определяются по формулам (24)-ь(26). Входящие в эти формулы эквивалент ные моменты инерции основных звеньев дифференциала следует определять из выражений (45), (46). [c.119]

Рассмотрены динамические характеристики нескольких конструктивных модификаций плаиета-риых механизмов. Для каждой из них найдены уравнения связей в их динамических схемах. Приведен метод нахождения инерционных и квазиупругих параметров этих схем. [c.428]

Влияние изменений инерционных и квазиупругих параметров на собственные частоты. Пусть параметры системы изменяются при неизменном числе степеней свободы. Тогда увеличение инерционности уменьшает или хотя бы оставляет неизменными собственные частоты исходной системы. Возрастание жесткости увеличивает или хотя бы оставляет неизменными собственные частоты. Для системы с одной степенью свободы это непосредственно следует из формулы (50). Для систем с произволыгым конечным числом степеней свободы точная формулировка основана на теоремах о сравнении. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...