Нагрузка эквивалентных источников

Нагрузка эквивалентных источников 79 Направление поиска — Методы выбора 354, 355 [c.494]

Схема эквивалентного источника силы показана на рис. 19, д сплошными линиями. Воспринимаемая нагрузкой сила и кинематическая переменная определяются выражениями [c.55]

Внутренний параметр эквивалентного источника определяется уравнением (б) предыдущего примера. Схема эквивалентного кинематического источника показана на рис. 19. е сплошными линиями. Воспринимаемую нагрузкой силу Fi и кинематическую переменную находят по формулам [c.55]

Эквивалентные источники с нагрузкой. Если иа выходе источника присоединена другая система, воспринимающая колебательную энергию [механическая нагрузка с Матрицей импедансов Z или подвижностей (рис. 33, б, в), имеют место равенства [c.79]

Если нагрузку и источник силы поменять местами, что эквивалентно замене / на —/, так как sh (—Г/) = — sh(F/), то из (IV.5.8) получим (IV.5.11). Следовательно, для отрезка трубы выполняется условие обратимости по отношению к давлению и объемной скорости. [c.127]

Общий ток нагрузки равный сумме токов нагрузки отдельных источников питания /и1. / 2 и т. д., распределяется между источниками обратно пропорционально их полным эквивалентным сопротивлениям Zg. Следовательно, внешние характеристики или полные эквивалентные сопротивления параллельно включенных источников питания должны быть отрегулированы так, чтобы распределение общего тока нагрузки между ними соответствовало их номинальным токам. Параллельно включать рекомендуется источники питания одинаковых систем и по возможности с одинаковыми номинальными данными. [c.102]

В данном случае внешняя сила представляется как источник напряжения, включённый последовательно с импедансом, эквивалентным механической нагрузке, вместо источника тока, параллельного этому импедансу, как это имело место на фиг. 4. [c.58]

Известно [2], что пассивные механические двухполюсники могут быть представлены на-эквивалентной электрической схеме некоторым числом L -контуров. На рис. 8 параллельно массам m и т источника и нагрузки включены последовательные L -контуры, имитирующие резонансы в системах с распределенными постоянными. В ранее рассмотренных случаях выбиралась достаточно большая постоянная времени Т i -фильтра, так что область отрицательного сопротивления (ю/й) Re [2" (1 -Ь /С/)1 <0 умещалась целиком в низкочастотном диапазоне, где г a /а т". Очевидно, при этих условиях устойчивость определяется условиями на первой критической частоте Й1. [c.75]

Даже в очень хорошо уравновешенных турбоагрегатах остаётся некоторая доля механической и магнитной неуравновешенности, отчего турбоагрегат оказывает не только статическое, но и динамическое воздействие на фундамент. Определить величину неуравновешенных сил инерции вращающихся частей турбоагрегата не представляется возможным. Поэтому динамическое воздействие турбоагрегата учитывается косвенным путём, а именно при расчёте напряжений в элементах фундамента вводят. эквивалентные нагрузки . Величины этих нагрузок довольно значительны. Ленинградский институт сооружений [7] рекомендует принимать вертикальную составляющую эквивалентных нагрузок равной 50 ,. а горизонтальной — 2G (0 , — вес машины). Более правильно выбирать эквивалентные нагрузки в зависимости от веса вращающихся частей машины [10], так как только они являются источником возмущающих нагрузок. Вертикальную составляющую эквивалентных нагрузок,, направленную вниз, рекомендуется принимать равной 10—15-кратному, а горизонтальную составляющую — 5-кратному весу вращающихся частей турбоагрегата. Вертикальные эквивалентные нагрузки приложены в местах расположения подшипников, а горизонтальные—на уровне осей поперечных балок фундамента нагрузки предполагаются сосредоточенными по середине ригеля. [c.542]

Одно и. типичных требований, предъявляемых к измерительному МЭП, заключается в том, чтобы его чувствительность была заданной функцией р (чаще всего не должн.1 зависеть от р, что означает пропорциональность выходной и входной величин). Как правило, это возможно в ограниченной области изменения р Варьируя параметры элементов, определяющих нагрузку можно расширить эту область. Дополнительные возможности дает введение корректирующих Элементов и обратной связи, обеспечивающих необходимое изменение выходных электрических параметров преобразователя. Электрическая обратная связь эквивалентна введению в преобразователь зависимых электрических источников, например (i). От операторных параметров [c.187]

Разрядный контур (блок И). Лазер как генератор оптического когерентного излучения по общему принципу не отличается от генератора электромагнитных волн в других областях спектра этих волн, т. е. в лазере, как и в любом другом генераторе, происходит преобразование энергии источника возбуждения в энергию излучения. Газовые лазеры используют все виды источников электрического возбуждения непрерывные, импульсные, высокочастотные. Эффективность лазера в любом режиме работы источника возбуждения будет зависеть прежде всего от того, какая часть энергии источника вводится непосредственно в активную среду лазера, т. е. в той или иной мере необходимо решать задачу согласования источника возбуждения с нагрузкой, в качестве которой в лазере выступает разрядный промежуток с активным газом. Математическое описание этого блока должно связывать параметры электрической цепи и разрядного промежутка с режимом ввода энергии в активную среду. Если в качестве общей модели II -го блока выбрать импульсный источник, то эквивалентная электрическая цепь лазера будет представлять собой последовательно включенные накопительную емкость С, индуктивность (приведенную) L и активное сопротивление R газового промежутка. Общие уравнения, описывающие разряд в такой цепи, будут иметь вид [c.62]

Размерность пространства качества зависит от общего числа рассматриваемых трещин, включая все потенциальные источники трещин (например, все концентраторы). Сократим размерность пространства, заменив критерий устойчивости по размерам трещин эквивалентным критерием непревышения расчетными нагрузками остаточной несущей способности. В частности, при однопараметрическом задании процесса нагружения q (t) вместо (7.98) получаем [c.293]

По первому способу датчик включается в схему в качестве нагрузки, но питание всего тракта производится качающейся частотой за счет применения в качестве источника сигнала генератора качающейся частоты. При этом снимается зависимость КСВ от частоты, по которой может быть определено качество контура, эквивалентного датчику, а следовательно, и потери энергии в датчике. Вариантом этого способа является определе- [c.455]

Верификация на основе моделирования заключается в установлении соответствия проектного решения, представленного математической моделью Мпр, исходному (эталонному) описанию, заданному в виде ТЗ или модели Мэт иного иерархического уровня или аспекта, нежели Мпр. Модели Мпр и Мэт в общем случае имеют разные размерности и состав векторов фазовых переменных. Однако обе модели должны при совпадающих внешних условиях приводить к одинаковым, в пределах заданной точности, зависимостям Уэт(2) и Упр(г), где Уэт и Упр —векторы фазовых переменных на выходах проектируемого объекта (или, что то же самое, на границах, отделяющих объект от внешней среды). Идентичность внешних условий означает, что в моделях Мпр и Мэт должны использоваться одинаковые векторы внешних параметров О—(<7ь < 2, г)- Типичные внешние параметры — температура окружающей среды, напряжения источников питания, параметры входных сигналов и нагрузки. Соответствие двух описаний (моделей), в указанном выше смысле, называют функциональной эквивалентностью. [c.14]

По стабилизации режима объекту при помощи исследуемого источника возмущений наносится толчок, эквивалентный изменению нагрузки на 5—10% от ее максимального значения. [c.564]

Мет од прямоугольной волны. Регулируемый объект выводится при отключенном регуляторе иа выбранный режим работы. По стабилизации режима вручную (или дистанционно) изменяют интенсивность исследуемого источника возмущений поочередно в ту и другую сторону от положения равновесия на одну и ту же величину, обычно эквивалентную 5—10% и более (на высоких частотах) от максимальной нагрузки объекта (фиг. 30-52), вводя его, таким образом, в колебательный режим. Из полученных кривых незатухающих колебаний входной и выходной величин определяют первые гармо- [c.564]

Рис. 2. Эквивалентная схема интерферометра Е — источник высокочастотного напряжения 2 — внутреннее сопротивление генератора Ь — компенсирующая индуктивность С — ёмкость зажатого пьезопреобразователя 2а — эквивалентный механический импеданс акустической нагрузки пьезопреобразователя 2вх — входное сопротивление схемы регистрации V — напряжение на пьезопреобразователе.

Возьмем обычный однотактный оконечный каскад на ламповом триоде с трансформаторным выходом, нагруженный на активную нагрузку R. Принципиальная схема такого каскада показана на рис. 50. Там же дана и эквивалентная схема (без учета влияния источника питания), где лампа представлена в виде генератора с приведенным внутренним сопротивлением г. Здесь и далее будем рассматривать предельно упрощенную модель и анализировать элементарную эквивалентную схему. [c.101]

Преимущества двухтактной схемы — меньший уровень четных гармоник в нагрузке меньшая паразитная обратная связь через источник питания, а также последовательное включение входной и выходной емкостей ламп к соответствующим контурам, что уменьшает начальную емкость контуров. Недостатки— требуются сдвоенные переменные конденсаторы удвоенное количество переключателей удвоенное эквивалентное сопротивление контура, что трудно выполнить на самых коротких волнах подбор близких по характеристикам ламп. По этим причинам двухтактные ламповые усилители применяются реже, чем однотактные. [c.99]

Идея этой модели состоит в том, что все ёмкости, связанные с проводниками и входами вентиля, объединяют вместе и образуют один эквивалентный конденсатор. Ёмкость этого конденсатора затем умножалась на параметр вентиля (источника сигнала), который обычно выражался в нс/пФ для получения значения задержки точка-точка. Модель с сосредоточенной нагрузкой отличается тем, что все узлы на проводнике начинают передачу в одно и тоже время и с одинаковой крутизной импульса. Эта модель также может называться чистой КС-моделью. [c.349]

Теорема Нортона [12, 16, 21] Если механическая цепь, состоящая из взаимных двухполюсников и содержащая некоторые источники, присоединяется к двухполюсной нагрузке, то эта механическая цепь может быть представлена единым эквивалентным идеальным источником кинематической величины kf, соединенным последовательно с пассивным двухполюсником, имеющим динамический параметр Dj , Эта последовательная эквивалентная цепь присоединяется к нагрузке. Величины kf и Di те же, о которых говорилось ранее. Когда kf и D известны, Fp = kjDi. Следует иметь в виду, что при экспериментальном определении параметров эквивалентного источника на некоторой частоте для тяжелых конструкций удобнее измерять свободную кинематическую величину, а не силу между взаимно заторможенными узлами. Теоремы Тевенина и Нортона дают также правило перехода от неидеального источника силы к неидеальному источнику кинематической величины, и наоборот. Они легко обобщаются на произвольные линейные системы (см. разд. 10). [c.54]

Часто задачей анализа является определение воспринимаемых сил и кинематических величин только для нескольких элементов и узлов цепи. В этом случае сложная цепь, состоящая из большого числа пассивных двухполюсников, может быть упрощена путем замены ненужных последовательно и параллельно соединенных двухполюсников эквивалентными им в соответствии с правилами, задаваемыми уравнениями (37) — (40). Полученные после упрощения цепи называют эквивалентными. Комплексные параметры эквивалентного двухполюсника для любой частоты представляют собой комплексные числа, вещественной части которых можно сопоставить некоторый диссипативный элемент, а мнимой — упругий или инерционный, включаемые параллельно для прямых параметров и последовательно — для обратных. Когда задачей анализа цепи является определение сил и кинематических величин только для одного двухполюсника — нагрузки, сложную цепь можно привести к эквивалентным источникам с использованием теорем Тевенина и Нортона, как это показано в приведенных ниже примерах. [c.54]

Пример 1. Найти параметры эквивалентного источника силы для цепи, изображенной на рнс. 19, а. Нагрузкой цепн служит двухполюсник /, ирнсоедииенный к точке Ь. Для решения применим теорему Тевенина. Используя правило определения динамических иапа-метров параллельно включенных элементов (см, стр. 19), заменим группы элементов (6, с, mi), ( 2, j) и (гпз) двухполюсниками с прямыми параметрами D,, Dj, Ds соответственно (рис. 19, б). Определим воспринимаемую силу Fp двухполюсника с параметром Dj, через который сила передается в точку Ь, когда последняя заторможена (рис. 19, в) [c.54]

Потери в магнитных материалах обычно делят на потерн, обусловленные гистерезисо.м и вихревыми токами, и дополнительные потери. Все эти потери представляют собой энергетические потери, характерные для ферромагнитных тел. Они определяют дополнительную нагрузку на источник питания электрической цепи. Поэтому введение магнитопровода в обмотку эквивалентно увеличению ее электрического сопротивления постоянному току. Если Pi, Вт, — потери в магнитопроводе, / , А,— действующий э тектрический ток обмотки, то эквивалентное сопротивление, выражаюигее магнитные потери в магнитопроводе, Ri может быть определено по формуле [c.152]

Напряжение источника питания цепей электропневматического тормоза постоянного тока без нагрузки на выходе преобразователя должно быть не менее 50 В. Действие тормоза на локомотиве под нагрузкой, эквивалентной току, потребляемому в процессе торможения электровоздухораспределителями в поезде. Проверяют специальным переносным прибором типа А635. [c.297]

Подготовка схемы к кодировке На этом этапе ц10ды, транзисторы и источники ЭДС заменяют эквивалентными схемами этих элементов и составляют эквивалентную схему всей злектронной схемы с добавлением учитываемых паразитных элементов и элементов, имитирующих нагрузку (табл. 3). Эта процедура вынолн> Стся инжепером-нользовдтелем вручную и является частью составления математической модели системы. [c.164]

Более крупные печи, емкостью до нескольких сотен килограммов (а для стали — до нескольких тонн), работают на средних частотах 150—10 000 Гц с питанием от машинных или статических преобразователей частоты. Индукторы печей, питающихся от машинных генераторов, в большинстве случаев имеют автотрансформаторную схему включения (рис. 14-20, б) с двумя-тремя отводами. Отводы позволяют изменять напряжение на индукторе, поднимая его выше напряжения источника (но не выше номинального напряжения конденсаторов, подключенных параллельно индуктору, по избежание выхода их из строя). Переключением витков индуктора обеспечивается согласование нагрузки с генератором при изменяющихся но ходу нагрева эквивалентных электрических параметрах иечн. [c.249]

Ниже будет показано, что, если собственные частоты колебаний источника и амортизируемого объекта, как систем с распределенными параметрами, удалены от основной частоты, а постоянная времени Т достаточно велика, устойчивость реального объекта определяется все же низкочастотной областью. В противном случае источник и изолируемый объект должны рассматриваться как многорезонансные системы. Их характеристики, определяемые со стороны упругого элемента (механическое сопротивление, подвижность или податливость), задаются непосредственно в функции частоты и могут быть аппроксимированы в комплексной области лишь полиномами высокого порядка. В этих условиях целесообразно применять частотные критерии устойчивости, например критерий Михайлова, Найквиста или им-митансный критерий. Однако для первых двух необходимо знать характеристическое уравнение или полную матрицу системы. Иммитансный критерий в отличие от них оперирует непосредственно с суммой сопротивлений, в том числе полученных экспериментально. Ниже этот критерий будет использован для анализа устойчивости системы (см. рис. 1) при различных параметрах эквивалентных схем источника и нагрузки. [c.70]

Всякий виброизолятор обладает тремя взаимно ортогональными главными осями жесткости и, и ц w, причем ось w проходит через точки крепления виброизолятора к источнику II объекту и обычно совпадает с линией действия статической нагрузки (рис. I). Свойство главных осей состоит в том, что сила, направленная по одной из них, вызывает деформацию только по той же оси, В соответствии с этим подвес из N вибронзоляторов можно считать эквивалентным подвесу из ZN упругих элементов каждый из которых реагирует лишь иа сжатие-растяжение. Нумерацию этих элементов удобно вводить следующим образом номерами от I до iV обозначать элементы, описывающие упругие свойства вибронзоляторов в осевых направлениях w, а номера от N - - I до 3.V присвоить элементам, характеризующим работу виброизоляторов в поперечных направлениях и ц v. [c.189]

На эквивалентно нагрузке 5 Ом тиристорный источник питания излучателя обеспечивает амплитуду импульса около 100 А при длительности импульса (по уровню 0,5) в течение 110—130 не с фронтом не более 40 НС. Частота повторения импульсов накачки задается внешним генератором и составляет 100 Гц (величина амплитуды входного импульса должна быть не менее 80 В при длительности 1—1,5 мкс). Габаритные раме-ры блока 247X334X172 мм, масса не более 8 кг. [c.94]

Н. п.—нулевой провод, L—лампа, М—двигатель) эквивалентна двум двухпроводным, у к-рых обратный провод одной системы и прямой провод второй заменены одним общим— т.н. средним, или нулевым. Преиму-ш,ество удвоенное обш ее напряжение (при том же напряжении у зажимов приемников), уменьшая сечение крайних проводов, увеличивает радиус района экономичного снабжения в два раза по сравнению с двухпроводной системой. Нагрузку распределяют по возможности поровну между двумя половинами трехпроводной системы [ , ] тогда ток в среднем проводе равен нулю сечение его берут от /д до V2 или Vi сечения крайних проводов (на случай неодинаковой нагрузки обеих половин, при к-рой ток в нулевом проводе будет равен разности токов в крайних проводах вероятность этого будет меньшей в районах с большой густотой потребления и с преобладанием мелких потребителей). в) Многопроводные системы хотя и дают значительную экономию материала на провода, но не применяются в виду сложности (изредка пятипроводная, где требуется регулирование скорости вращения электродвигателей в очень широких пределах). 2) Системы с последовательным включением применяются для Р. э. э. редко при неизменном числе включенных приемников (уличное освещение, временные установки). Напряжение у зажимов источника высокое (равно сумме напряжений у зажимов отдельных приемников и падений напряже- [c.56]

Управляющие дросселирующие устройства интересующих нас типов состоят из дросселей переменного и постоянного сечений, которые соединяются таким образом, что могут в соответствии с требованиями изменять сопротивление потоку жидкости, подаваемой от источника питания к гидродвигателю при перемещении управляющего элемента в зависимости от какого-либо внешнего сигнала. Будем считать, что о характере нагрузки нам ничего не известно и что величина перепада давлений на гидродвигателе и расход через него могут независимо принимать любые значения вплоть до максимального. Нашей задачей является составление эквивалентной схемы для каждого типа дросселирующего устройства и его рабочего режима, а также вывод на основе этой схемы функциональной зависимости между р , положением штока х (или другого входного сигнала) и известными постоянными величинами. Эту функциональную зависимость можно построить в виде графика для каждого конкретного дросселирующего устройства в системе координат — <7 . В некоторых случаях это уравнение можно продифференцировать и получить соответствующие коэффициенты. Однако в ряде случаев порядок уравнения является настолько высоким, что получение общих выражений для коэффициентов затруднительно, хотя их и можно определить для некоторых отдельных точек, например для начала координат. [c.163]

По существу ни один тип ключа не может удовлетворить ни одному из этих требований полностью, но, выбирая тип ключа в зависимости от характера сигнала и параметров его источника, удается свести погрешности к минимуму. Простейшим, но зачастую эффективнейшим-клю-чом может служить биполярный транзистор. Его используют, включая коллектором к генератору коммутируемого напряжения, у которого долн<но быть очень малое выходное сопротивление — это может быть, например, источник эталонного или опорного напряжения. К нагрузке бывает подключен его эмиттер. Ключ на биполярном транзисторе создает в этом режиме эквивалентное напряжение ошибки в доли милливольта, имеет малое (единицы Ом) сопротивление в замкнутом состоянии и сопротивление в десятки мегаом в разомкнутом состоянии. Однако он способен работать только с сигналами напряжения, иначе базовый ток в замкнутом состоянии создает значительные погрешности. [c.109]

По теореме Тевенина, активную цепь с двумя выводами А и В для подсоединения электрической нагрузки 2 (Рис. 5.1) можно заменить на эквивалентную цепь, содержащую единственный источник э.д.с. ть с последовательно подключенным сопротивлением где Ет — это разность потенциалов, замеренная между выводами А и В при отсоединенной нагрузке а — это сопротивление цепи между А и В, если все источники э.д.с. внутри цепи были зашрочены и заменены на их внутренние сопротивления. [c.44]

Оценка эффективности конкретных пьезоэлектрических преобразователей или систем преобразователей осуществляется путем присоединения электрических или эквивалентных механических источников и нагрузок к клеммам соответствующей эквиваленг-нон схемы, проведения анализа получающейся электрической цепи и последующего перехода к механическим и акустическим параметрам. Рассмотрены эквивалентные схемы для преобразователей с двумя парами механических клемм (двумя поверхностями), к которым может быть приложена нагрузка. Анализ значительно упрощается в часто встречающихся на практике случаях, когда нагрузка присоединена только к одной паре клемм (одна поверхность преобразователя нагружена, а другая свободна) или когда свободны обе поверхности. Так как эти упрощения влияют сходным образом на эквивалентные схемы различных типов, мы ограничимся здесь исследованием только одного типа преобразователя — стержня, совершающего продольные колебания по длине, с электродами, нанесенными на его боковые поверхности (эквивалентная схема. этого преобразователя показана на фиг. 57). [c.291]

А теперь создайте в редакторе S HEMATI S схему эквивалентного по значению источника тока с параллельным сопротивлением R = 1 кОм и током истока 1 = 10 мА. Используйте при проектировании этой схемы источник тока типа ЮС из библиотеки SOUR E.slb. Разверните источник тока на 180° (при позиционировании дважды нажмите комбинацию клавиш trl-1-R), чтобы ток мог проходить через резистор нагрузки R сверху вниз (рис. 7.10). Сохраните схему [c.132]

В реальной схеме колебательный коитур связан с источником колебаний и нагрузкой, которые вносят в него дополнительные потери, снижающие- его добротность. Чтобы не слишком снижались избйрательные свойства параллельного контура, источник колебаний должен иадть возможно большее внутренкее сопротивление Эквивалентная добротность параллельного колебательного [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...