Коэффициент использования тепловой мощности

Коэффициент использования тепловой мощности турбин измеряет степень использования установленной мощности турбин за рассматриваемый период времени (см. рис. 2-3). [c.29]

Аналогично определяются и коэффициент использования тепловой мощности котельной установки. [c.305]

Массовый расход воды (охлаждающей, тепловой сети), кг/ч т/ч Коэффициент использования нагрузки, мощности (безразмерный) ускорение свободного падения, м/с [c.315]

Оценка экономичности работы тепловой электростанции. Эффективность работы ТЭС характеризуется различными технико-экономическими показателями, Одни из них оценивают совершенство тепловых процессов, — например показатели тепловой экономичности, к которым относятся к. п. д. агрегатов, цехов и всей электростанции в целом, а также расходы теплоты и топлива на единицу отпускаемой энергии. Другие характеризуют условия, в которых работает тепловая электростанция, — например это показатели режима, к ним относятся соотношение конденсационной и комбинированной выработки электроэнергии, коэффициент использования и число часов использования установленной мощности, показатели численности персонала (затраты труда) и стоимости сооружения электростанции (капитальные затраты). Наиболее важными и полными показателями работы ТЭС являются себестоимости электроэнергии и теплоты. Оценка эффективности работы ТЭС и начисление премии персоналу производятся на основе сравнения действительных и плановых себестоимостей. [c.12]

Для экономичности > как газотурбинных, так и паротурбинных ТЭЦ большое значение имеет правильный выбор коэффициента теплофикации ТЭЦ- С увеличением суммарной тепловой мощности устанавливаемых ГТУ 2<3т. м уменьшается степень ее использования Z, а следовательно, и среднегодовое значение по формуле (7-9). Очевидно, есть какое-то переломное (критическое) значение Z p, при котором дэк снижается до нуля. Значение кр определяется по формуле [c.124]

Наконец, необходимо указать на большую инерционность энергетики и относительную живучесть ее объектов. Расчетный срок службы ТЭС и АЭС и их основного оборудования принимается 30 лет и более. Практика показывает, что за этот период экономически целесообразно может быть проведена лишь частичная реконструкция и модернизация и достигнуто относительно небольшое улучшение технико-экономических показателей, главным образом за счет совершенствования тепловой схемы, некоторого повышения КПД двигателей, снижения потерь, повышения надежности и ресурса оборудования, сокращения вынужденных простоев и остановок, увеличения коэффициентов эксплуатационной готовности и использования проектной мощности. Если к 30 годам добавить время, затраченное на разработку оборудования и его изготовление, а также на строительство, то это составит. около 40 лет. За этот период научно-технический прогресс в машиностроении и энергетике шагнет далеко. Это означает, что уже при проектирований энергетических установок необходимо предусматривать возможности их технического усовершенствования и реконструкции и закладывать прогрессивные решения в принципиальные схемы компоновки и конструкции оборудования, всемерно обеспечивая его длительную эксплуатационную готовность, безотказность и надежность, а также ремонтопригодность и контролируемость состояния в ходе эксплуатации. [c.67]

Важнейшие особенности использования ядерного топлива, присущие всем РБН, —высокая объемная плотность мощности (кВт/л) энерговыделения в активной зоне и высокая средняя тепловая мощность единицы массы топлива (массовая энергонапряженность топлива) (кВт/кг), превосходящие в 5—10 раз и более подобные показатели у РТН. Известно (см. 4.4), что средняя массовая энергонапряженность топлива определяет требуемую дорогостоящую топливную загрузку активной зоны реактора. А чтобы максимально снизить эту загрузку, РБН необходимо проектировать для работы при высоких объемных плотностях энерговыделения в активной зоне. Объемная плотность энерговыделения и удельная топливная загрузка (кг/кВт) непосредственно влияют на коэффициент воспроизводства, на время удвоения топлива и на другие основные экономические показатели РБН. [c.330]

Электрическая мощность ТЭЦ, МВт Число и тип ГТУ Тепловая мощность ТЭЦ, МВт Выработка электричества на тепловом потреблении, кВт-ч/Гкал Коэффициент использования теплоты топлива, % [c.441]

Теплофикационные электростанции строят вблизи потребителей тепла, при этом используется обычно привозное топливо. Работают эти электростанции наиболее экономично (коэффициент использования тепла достигает 60—70%) при нагрузке, соответствующей тепловому потреблению и минимальному пропуску пара в часть низкого давления турбин и в конденсаторы. Единичная мощность агрегатов составляет 30—250 МВт. Станции с агрегатами до 60 МВт включительно выполняют в тепломеханической части с поперечными связями по пару и воде, в электрической части — со сборными шинами 6—10 кВ и выдачей значительной части мощности в местную распределительную сеть. Станции с агрегатами 100—250 МВт выполняют блочного типа с вьщачей мощности в сети повышенного напряжения. Надо отметить, что ТЭЦ, как и КЭС, существенно влияют на окружающую среду. [c.92]

В разд. 10 приведены основные экономические показатели теплоэнергетических объектов. Даны определения и справочные данные о капитальном строительстве и капитальных вложениях, структуре основных производственных средств промышленности, нормах амортизационных отчислений по основным средствам теплоэнергетических объектов, коэффициентах переоценки стоимости основных средств. Указаны коэффициенты эффективности использования производственной мощности. Представлены сведения о структуре оборотных средств энергетических предприятий, видах производственных запасов, показатели эффективности использования оборотных средств, тарифы на электрическую и тепловую энергию. Приведены методы расчета себестоимости. Систематизированы методы распределения косвенных затрат продукции комплексного производства. В разделе также изложены основные положения методики оценки экономической и финансовой эффективности инвестиционных проектов, широко применяемой в современной мировой практике. Приведены критерии эффективности, их оценка и области применения при сопоставлении инвестиционных проектов. Рассмотрены вопросы учета источников финансирования, степени риска и инфляции и т.д. [c.10]

Оптимизация коэффициента отражения выходного зеркала резонатора. Аналитические зависимости для мощности излучения лазера, коэффициента использования запасенной энергии и оптимального коэффициента отражения выходного зеркала громоздки, а зависимость параметров от температуры в них проявляется неявно. Поэтому для инженерной оценки влияния теплового режима активного элемента на эти величины часто пользуются графическими представлениями соотношений. Покажем на примере моноимпульсного лазера возможность применения этого метода для определения оптимального коэффициента отражения зеркал резонатора с учетом температурной зависимости коэффициента усиления активной среды. Проведем этот анализ применительно к АИГ Nd, для которого указанная зависимость сильнее, чем у стекла. [c.156]

Так, на ТЭЦ, связанных с энергосистемой, число часов использования электрической мощности не превышает 5 500, а тепловой мощности — 6000 в год, а коэффициент использования электрической и тепловой мощности не превышает соответственно 65 и 70%. [c.305]

Часть издержек производства, определяющих величину себестоимости тепловой энергии, находится в прямой зависимости от выработки тепла, другие расходы не зависят от количества выработанной энергии. Первые —переменные расходы на топливо (основная составляющая), электроэнергию и воду вторые — постоянные расходы на заработную плату, амортизацию и прочие расходы. Соотношение постоянных и переменных затрат в себестои.мости тепловой энергии зависит от степени использования установленной мощности котельной. Себестоимость тепловой энергии тем меньше, чем выше использование установленной мощности и коэффициент средней загрузки агрегатов. [c.69]

Расчеты по формуле (52) дают удовлетворительную сходимость с опытными данными, если принять, что величина д соответствует тепловой мощности дуги с учетом коэффициента ее использования г]п = 0,15 0,45 (рис. 66) [35, 38]. [c.101]

Результаты расчета сведены в табл. 5 и табл. 6. В табл. 5 представлены рассчитанные по формулам (230) — (232) числовые значения коэффициентов Гц при мощности i-ro нагревателя, названные нами числами влияния . При пользовании табл. 5 необходимо иметь в виду, что вывод (230)—(232) был сделан в предположении отсутствия теплового потока вдоль оси Z. Это означает, что потери тепла через свободную поверхность прессующей плиты, расположенную параллельно рабочей поверхности, не учитывались при выводе расчетных формул. Формальное использование (230)—(232), а равно чисел влияния табл. 4, дает температурное поле бесконечной прямоугольной призмы с размерами сечения 2Ь X а и соответствующим распределением источников тепла. Любая точка сечения такой призмы, естественно, имеет температуру несколько большую, чем соответствующая точка сечения параллелепипеда, отдающего тепло также и в направлении оси Z. Проблема учета теплопотерь по оси не возникает, если искать решение в форме уравнения (214). Однако функция распределения плотности источников тепла вдоль оси Z при обогреве параллелепипеда стержневыми нагревателями, расположенными как показано на рис. 16, имеет такой вид, что расчет поля по формуле (214) потребует учета нескольких слагаемых с индексом rt > 2. [c.70]

Горелка обеспечивает получение до 2,5—3,5 м ч смеси продуктов сгорания (СО2 Н2О N2) и воздуха с распределением температуры в объеме потока (рис. 18а, б). При расходе пропана 25—40 и природного газа 30—110 л/ч тепловая мощность пламени эквивалентна (по калориям) мощности электронагревательного элемента (600—800 Вт). Коэффициент использования теплоты описываемой горелки в 2 раза и более превышает коэффициент использования горелок с электрическим [c.30]

Во втором случае теплофикационный отбор полностью открыт, в ЧНД паровой турбины подается малый (вентиляционный) расход пара, мощность вырабатывается только в ЧВД паровой турбины, а тепловая мощность при этом максимальная. При этом мощность и КПД при выработке электроэнергии соответственно уменьшаются, а коэффициент использования теплоты топлива достигает максимального значения. Так, например, ПГУ-ТЭЦ на базе ГТЭ-65П имеет следующие показатели [c.435]

Изложен метод исследования и численного расчета изменений экономичности ТЭС н АЭС при вариациях их тепловых схем, основанный на применении коэффициентов ценности теплоты или коэффициентов изменения мощности. Даны правила нахождения этих коэффициентов для реальных тепловых схем современных электростанций, приведены расчеты коэффициентов для схем типовых турбоустановок. Показано использование метода для графического анализа экономим ности реальных схем. Рассмотрен ряд примеров из проектной и эксплуатационной практики. [c.2]

Метод анализа тепловых схем с использованием понятий коэффициента изменения мощности е или коэффициентов ценности теплоты позволяет рассмотреть некоторые вопросы в общем виде и получить решение многих задач с помощью графической интерпретации выигрыша от регенеративного подогрева воды [48, 71]. [c.94]

На рис. 7-3 видно, что при установке на данной ГТЭЦ двух ГТУ год ] Коэффициент использования тепловой мощности третьей ГТУ [c.125]

Эффективное решение проблемы аккумулирования энергии позволило бы электроснабжающим компаниям переключить большую часть нагрузки, в настоящее время покрываемую за счет пиковых электростанций и оборудования, работающего для удовлетворения полупиковых нагрузок, на наиболее эффективные базисные электростанции (рис. 10.1). К последним обычно относятся АЭС и ТЭС, работающие на угле, имеющие высокий КПД и большее число чэсов использования установленной мощности. В полупиковом режиме чаще всего работают старые тепловые ТЭС, имеющие по сравнению с базисными электростанциями меньший КПД, или ТЭС, работающие на природном газе. В пиковом режиме обычно. работают газотурбинные установки (ГТУ) или дизельные электростанции (ДЭС). Повышение коэффициента нагрузки базисных электростанций в сочетании с аккумулированием электроэнергии,, вырабатываемой в периоды провалов графиков нагрузки, позволило бы удовлетворить потребности в пиковой энергии, не прибегая к услугам старых, менее эффективных электростанций. В результате такого перераспределения не только увеличилась бы общая эффективность производства электроэнергии, но и сократился бы расход ценных видов органического топлива. Совершенствование аккумулирования электроэнергии способствовало бы также более эффективному вовлечению в использование в рамках объеди- [c.243]

Развитие атомной энергетики в ССО осуществляется для удовлетворения потребностей народного хозяйства в злектроэнергии, в теплофикации городов и промышленных объектов, энергообеспечении в перспективе ряда энергоемких технологических процессов (в металлургии, химии). В предстоящие годы суммарная мощность атомных энергетических установок различного назначения должна удваиваться примерно в каждые 8-10 лет. Основу атомной энергетики в СССР и за рубежом в настоящее время составляют атомные электростанции с реакторами на тепловых нейтронах корпусного и канального типа (водо-водяные энергетические реакторы - ВВЭР, реакторы больщой мощности кипящие - РБМК) и на быстрых нейтронах (корпусного типа - БН). Реакторы на тепловых нейтронах обладают сравнительно высокой экономичностью, реакторы на быстрых нейтронах - высоким коэффициентом использования и воспроизводства ядерного топлива. Единичная мощность этих реакторов непрерывно возрастает, достигая к настоящему времени 1000 1500 МВт. [c.5]

По результатам четырехлетней эксплуатации котла тепловой мощностью 84 МВт ТЭЦ Люнен (ФРГ) при общей наработке 28960 ч (коэффициент использования установки 85%) Лолучены следующие средние показатели степень готовности 90%, КПД котла 88%. [c.313]

Третье поколение газоохлаждаемых реакторов — высокотемпературные газоохлаждаемые реакторы на тепловых нейтронах (ВГР, в зарубежной литературе HTGR, HTR, THTR) характеризуется использованием топлива в виде микрочастиц карбидов или окислов с покрытием пиролитическим углеродом и карбидом кремния графита в качестве замедлителя и конструкционного материала активной зоны инертного теплоносителя. Отсутствие в активной зоне материалов, значительно поглощающих нейтроны, высокая допустимая температура топлива и графита и конструкция тепловыделяющих элементов обеспечивают достижение высоких значений коэффициента воспроизводства, удельной мощности топлива и объема активной зоны, глубины выгорания и температуры теплоносителя. [c.156]

Для расчета годовой экономии топлива можно принять, что значершя разностей коэффициентов ценности теплоты практически не будут изменяться при частичных нагрузках, а расход воды через подогреватели примерно пропорционален мощности, но недогрев пропорционален доле тепловой нагрузки подогревателя, поэтому расчет можно вести по значению годового числа часов использования установленной мощности 2 и коэффициента использования подогревате-ля ф. Расчетное выражение будет иметь вид [c.79]

В качестве типичного примера теплоэлектроцентрали с газовыми двигателями Вяртсиля может служить ДВС-ТЭЦ Stovring (Дания), введенная в эксплуатацию в 1995 г. Станция оборудована тремя газовыми двигателями типа 16V25SG с водогрейными КУ. Электрическая мощность такой ДВС-ТЭЦ составляет 8,4 МВт, тепловая 10,86 МВт, коэффициент использования теплоты топлива 90 %. Режим работы муниципальной ТЭЦ — пиковый, с пусками в периоды пиков нагрузки, а также при высоких тарифах на электроэнергию. Теплота горячей воды, выработанная за период производства электроэнергии, аккумулируется в баке вместимостью 3500 м и используется для теплоснабжения в периоды простоя ДВС-ТЭЦ. [c.486]

При сЁарке с частотой 10 кГц применялись охватывающие многовитковые цилиндрические индукторы. Однако на трубосварочных станах для сварки труб среднего диаметра при этой частоте невозможно установить охватывающий индуктор достаточно близко к месту схождения кромок. В этом случае применяется индуктор с клином (рис. 78, а), наличие которого несколько снижает коэффициент использования мощности, выделившейся в трубе, но снижает тепловые потери и, следовательно, повышает эффективность нагрева кромок. Многовитковые индукторы подключаются непосредственно к выходным шинам сварочной голооки. , [c.116]

Для лучшего использования электроэнергии надо повышать созф н, следовательно, уменьшать сдвиг фаз. Однако наличие индуктивного сопротивления в сварочной цепи является положительным фактором, способствующим стабилизации дуги и ее восстановлению при изменении полярности тока. Если бы не было индуктивного сопротивления, перерывы горения дуги были бы значительными и стабильность ее горения была бы затруднена. При сдвиге фаз на угол ф дуга горит практически непрерывно, так как при нулевом значении тока напряжение сохраняется и дуга быстро восстанавливается. В серийных сварочных трансформаторах os ф при холостом ходе равен 0,5—0,65. При определении полной тепловой мощности дуги переменного тока в формулы (3.1 и 3.2) вводят коэффициент к, характеризующий величину os ф [c.46]

Следует отметить, что очень низкая надежность работы поршней на дизелях Д50 в 1950—1951 гг. имела место в период, когда эти дизели работали на тепловозах в поездной службе. Повышение надежности поршней объясняется не только комплексом внедренных мероприятий, а также переводом тепловозов с дизелями Д50 (ТЭ1 и ТЭ2) на маневровую работу. При такой работе поршни имеют меньшую тепловую нагрузку по сравнению с поездной службой. По данным Уральского отделения ЦНИИ МПС коэффициент использования мощности маневровых тепловозов равен 10—12%, в то время как на магистрал ных тепловозах ТЭЗ он близок к 50%. [c.41]

При совместной выработке электрической и тепловой энергии на ТЭЦ суммарный коэффициент использования тепла теплофикационных станций повышается в 2,5—3 раза по сравнению с электрическим к. п. д. конденсационных станций. На КЭС не очень больших мощностей в электрическую энергию превращается только 25% от теплоты сожженного топлива. На ТЭЦ же 15—20% теплоты топлива превращается в электрическую энергию и 40—60% полезно отдается внешним теплопотребителям. Таким образом, суммарный коэффициент использования тепла ТЭЦ составляет около 60—75% при полном же использовании отработавшего пара он иногда достигает 88%. [c.438]

Ток плазменной сварки является главнейшим параметром. От его величины зависят тепловые и геометрические характеристики дуги, проплавляющая способность, давление и стабильность горения дуги при заданных диаметре и длине канала сопла плазмотрона. При повышении сварочного тока эффективная мощность процесса, плотность теплового потока в центре пятна нагрева и диаметр пятна нагрева заметно увеличиваютЬя (рис. 6.2). Уменьшение диаметра канала сопла приводит к уменьшению диаметра дуги (увеличению коэффициента сосредоточенности теплового потока, поступающего в изделие), росту эффективной тепловой мощности и давления дуги, поэтому при заданной глубине проплавления скорость сварки повышается. Кроме того, уменьщается объем жидкой сварочной ванны и улучшается качество формирования щва, особенно при сварке со сквозным проплавлением. Наиболее эффективно сжимается дуга при использовании сопл с дополнительными каналами, выходящими внутрь сопла (рис. 6.3). [c.408]

Газотурбинная энергоустановка ГТЭ-10/95 предназначена для увеличения тепловой мощности и повышения эффективности энергопроизводства котельного цеха № 5 предприятия Теплоцентраль (ОАО Башкирэнерго ). При тепловой мощности установки 21-23,5 МВт, электрической — 8-10 МВт коэффициент использования топлива составляет 84,5%. Установка работает без дожимной компрессорной станции, используя в качестве топлива природный газ от промышленного газопровода 1 категории с давлением более И кгс/см . Уровень эмиссии при работе ГТЭ-10/95 составляет менее 50 мг/нмЗ. [c.54]

Для изготовления окна рабочей камеры перспективны такие мало поглощаюшде материалы, как фторид стронция или селенид цинка Хотя коэффициент поглощения инфракрасного излучения таких ма териалов порядка 10" % [8], но даже при такой малой его величине в стекле будет вьщеляться тепловая мощность 10 кВт. Поэтому потребуется охлаждение стекла, например, жидким водородом или использование системы с вращающимися окнами, каждое из которых будет подвергаться воздействию лазерного излучения лишь относительно мало время. [c.176]

В 1969 г. Ок-Риджской лабораторией и фирмами Галф дженерал атомик и Бабкок энд Уилкокс под руководством Отделения реакторов и технологии КАЭ были выполнены расчетные проработки газоохлаждаемого реактора-размножителя, которые показали, что использование в таком реакторе разработанных для БН стержневых твэлов со стальными оболочками и окисным уран-плутониевым топливом позволяет получить более высокий коэффициент воспроизводства, однако объемная плотность теплового потока активной зоны оказывается меньшей, что существенно снижает преимущества реакторов ВГР. Переход в реакторах ВГР к более теплопроводному карбидному топливу и использование более тонких стальных покрытий и конструкции вентилируемых твэлов позволяет существенно увеличить объемную плотность теплового потока, что наряду с большим коэффициентом воспроизводства обеспечивает их решающее преимущество, по сравнению с реакторами ВН, в снижении почти вдвое времени удвоения ядерного топлива. В табл. 1.6 приведены результаты исследований влияния вида топлива на важнейшие характеристики реактора ВГР мощностью 1 млн. кВт с обычными стержневыми твэлами и температурой металлической оболочки 700° С. [c.32]

В настоящее время на северных магистральных газопроводах многие КС оборудованы ГПА с газотурбинным приводом типа ГТК-10-4. В тепловой схеме этих ГТУ используют регенератор для подогрева циклового воздуха, который на входе в камеру сгорания имеет температуру 643— 673 К. Жаровые трубы камер сгорания относительно часто выходят из строя, кроме этого, часты случаи разгерметизации воздухоподогревателя и, как следствие, ускоренное загрязнение проточной части осевого компрессора, что снижает его коэффициент полезного действия. Сегодня есть опыт эксплуатации данного типа ГТУ без использования воздухоподогревателей. В отличие от регенеративных турбоагрегатов у машин безрегене-раторного типа цикловой воздух непосредственно после осевого компрессора с температурой 433—473 К поступает, в камеру сгорания без дополнительного подогрева выхлопными газами. При отсутствии в схеме регенераторов уменьшается сопротивление по воздушному и выхлопному трактам. При этих условиях имеется выигрыш в мощности, но происходит некоторое снижение к.п.д. ГТУ. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...