Хорда профиля в решетке

Хорда профиля в решетке 292 [c.381]

Длина хорды профиля Ь, ми . Толщина выходной кромки 6. мм Относительная толщина кромки 6/6 Угол установки профиля в решетке р [c.202]

С другой стороны, заменяя реальную эпюру скоростей на поверхности профиля треугольной, пренебрегая отличием длины дуги верхней и нижней поверхности от хорды и используя выражение для циркуляции скорости вокруг профиля в решетке [c.84]

При подборе решетки считаются заданными число М на выходе = ьУа/аз. углы входа и выхода р-з, высота лопаток. По рис. 9.8 находим оптимальный относительный шаг и профильные потери, по рис. 9.9 по углу выхода и оптимальному шагу находим угол установки профиля в решетке, а с помощью рис. 9.10 и заданных высоте лопаток и угле входа определяем суммарные потери в решетке (в этом случае необходимо знать хорду профиля, которая выбирается из условий прочности и вибрационных характеристик лопаток). [c.239]

Геометрические параметры профиля и решетки указаны на рис. 3.24. Важнейшими из них являются Ь — хорда решетки В — ширина решетки / — высота решетки t — шаг решетки а — ширина межлопаточного канала на выходе Оу (Ру) — угол установки профиля в решетке — максимальная толщина профиля г иг2 — радиусы входной и выходной кромок. [c.256]

Под плоской решеткой профилей (рис. 99) обычно понимают совокупность одинаковых крыловых профилей, каждый из которых получается из смежного параллельным переносом на некоторую, называемую шагом, длину t, в заданном направлении, определяющем ось решетки. Угол р между хордой профиля и перпендикуляром к оси решетки иногда называют углом выноса, дополнительный угол —углом установки профиля в решетке. Вектор 1, равный по длине шагу и направленный перпендикулярно оси решетки в сторону течения, назовем Вектором-шагом-, такое векторное представление шага позволит нам [c.317]

Хорда профиля расположена под определенным углом по отношению к осевому направлению. Этот угол называется углом установки профиля в решетке и обозначается через %. Угол пересечения касательных к средней линии профиля на входной и выходной кромках называется углом изгиба средней линии и обозначается через 0. Расстояние между крайними точками средней линии называется длиной хорды профиля решетки и обозначается через с. Расстояние между кромками двух соседних лопаток называется шагом решетки и обозначается через 5. Английскими исследователями, как и в настоящей работе, в качестве характерного геометрического параметра решетки используется отношение з/с, называемое относительным шагом. В практике американских исследователей используется обратная величина этого отношения с/з, называемая густотой решетки. [c.22]

Взаимное расположение профилей в прямолинейной решетке однозначно определяется двумя параметрами расстоянием между соседними профилями, называемым шагом решетки t, и углом между хордой профиля и фронтом, который называется установочным углом . Вместо установочного угла й иногда применяют понятие выноса, подразумевая под ним расстояние а между нормалями к хордам двух соседних профилей, проведенными в подобных точках. [c.6]

Положение профиля и решетки профилей по отношению к набегающему потоку характеризуется углом атаки в случае единичного профиля — это угол а между направлением скорости на бесконечности и хордой в случае решетки профилей — это угол I между скоростью набегающего потока ЛУ1 и передней касательной к дуге профиля. Угол между скоростью на выходе из решетки W2 и задней касательной называется углом отставания потока б (рис. 10.3). Угол 1 между направлением скорости на входе и фронтом решетки называется углом входа соответственно угол Рг между скоростью на выходе лУг и фронтом решетки называется углом выхода. Разность этих углов Др = Р2 — — 1 = е — б -Р I определяет поворот потока в решетке. [c.7]

При обтекании потоком вязкой жидкости за каждым из профилей образуется след — область пониженного полного давления, где и сосредоточены все потери, возникающие в пограничном слое. Как показывают эксперименты, выравнивание статического давления осуществляется в непосредственной близости за решеткой (на расстоянии долей хорды профиля —ч----ч----/ [c.13]

Решетка монтировалась на двух металлических балках, опирающихся на опоры, расположенные по концам так, что ось решетки располагалась горизонтально. Решетка состояла из десяти лопаток с внешней хордой профиля, равной 200 мм, и высотой 900 мм. Лопатки изготовлены из дерева или металла. На середине одной из лопаток имелись дренажные отверстия, при помощи которых производилось измерение распределения давлений. Количество лопаток в решетке определялось величиной относитель- [c.471]

Основные величины, определяющие форму решеточных каналов, следующие (рис. 98) средний диаметр решетки d, длина (высота) лопаток I, ширина решетки В, хорда профиля Ь, шаг лопаток t (по среднему диаметру решетки), ширина минимального сечения канала а. [c.221]

Цилиндрические поверхности тока допускают развёртку на плоскость, что даёт плоскую решётку профилей (фиг. 45). Плоская решётка профилей характеризуется шагом t, длиной хорды профиля I и углом установки хорды к оси решетки 3. Шаг в решётке профилей осевого насоса настолько велик, что понятие о канале, которым пользовались в элементарной теории центробежных насосов, неприменимо. Элементарная теория осевых насосов исходит из представления о взаи- [c.362]

Число лопаток осевой части РК обычно выбирается равным числу лопаток радиальной решетки. Тогда оптимальный шаг осевой решетки обеспечивается надлежаш,им выбором хорды профилей. Это может привести к увеличению осевого габарита ступени. Наряду с этим относительный шаг можно получить изменением числа лопаток осевой решетки (относительно радиальной). В тех конструкциях, где суш,ественным является требование обеспечения минимальных осевых габаритов, целесообразно увеличивать число осевых лопаток (см. рис. 2.34). [c.165]

Структура вихревых следов в квазистационарном потоке за решеткой характеризуется 1) безразмерной шириной а=Оа ъ1 Ь, где До,5 — ширина следа в сечении, отвечающая значению 0,5iA/5oi= = (Poi—Рш)/2 (рис. 3.24,о), Ь — хорда профиля (или длина пластины) 2) коэффициентом неравномерности поля полных давлений Аро= (Pai—P0M)/(P0—Pi), где рои Рш, Ро —давления торможения за решеткой в ядре потока, на оси следа и в невозмущенном потоке (перед решеткой) pi — статическое давление за решеткой 3) коэффициентом неравномерности поля скоростей Ин = = (uq— м)/ио- Опыты показали, что характеристики следа зависят от структуры парокапельного пограничного слоя. Возможны два случая парокапельный слой без пленки и с пленкой. В первом —. для заостренных кромок 1 и 2 увеличение влажности приводит [c.109]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Режим обтекания профиля при опытах оценивался числом Рейнольдса, вычисленным по средней скорости потока в решетке, хорде профиля и вязкости, определенной при температуре воздуха на входе в решетку. Средняя скорость потока в решетке w p определялась как среднеарифметическая из скоростей на входе и выходе из решетки. Скорость выхода потока из решетки определялась с помощью газодинамических функций по измерявшимся в опытах полным и статическим давлениям на выходе, а скорость потока на входе в решетку wi находилась по скорости выхода Шз и измеренному в опытах углу выхода потока из решетки [c.65]

Рассматривая двумерную задачу, можно записать уравнения движения капли в безразмерном виде, приняв эа определяющий размер хорду профиля турбинной лопатки Ъ, за определяющую скорость — скорость пара перед сопловой q и рабочей w = — и решетками [c.277]

На основании уравнений (1-8—1-10) при известных параметрах решетки I, 0 и заданной скорости (а) можно получить теоретическую зависимость между углом отклонения потока р в решетке и коэффициентом силы, перпендикулярной к хорде профиля С. Из этой зависимости с поправкой на экспериментальные условия, используя уравнения (1-4 и 1-7), можно определить требуемый угол отклонения стенок в предположении, что угол отклонения потока всегда совпадает с углом отклонения стенок. [c.24]

Запишем систему уравнений (3-2) в безразмерном виде. Для этого в качестве определяющего размера примем хорду профиля 6, а в качестве определяющей скорости— скорость пара перед решеткой (со — для сопловой, Wi = i—й —для рабочей). Подставляя в систему (3-2) также значения Р, S и т, получаем. [c.51]

Влияние числа Рейнольдса на характеристики решеток, как показывают многочисленные исследования, особенно велико при отрывном обтекании спинки профиля или при наличии утолщенной выходной кромки. При безотрывном течении для хорошо спрофилированных решеток потери энергии в широком диапазоне числа Re остаются практически постоянными (рис. 4-10,а). Уменьшение числа Re, подсчитанного по параметрам за решеткой и хорде профиля как для перегретого, так и влажного пара приводит к незначительному росту коэффициентов потерь до Re 2-10 l Дальнейшее уменьшение Re приводит к некоторому снижению потерь, что связано с переходом турбулентного пограничного слоя в ламинарный. Рост кромочных потерь в этом случае влияет на изменение суммарных потерь в меньшей степени. [c.89]

Следует отметить, что не все геометрические и режимные параметры ступеней исследованы с достаточной полнотой с точки зрения их влияния на экономичность ступени. Отсутствуют данные по влиянию хорды профиля (или числа лопаток в кольцевой решетке), угла выхода потока из решеток, дисперсности жидкой фазы в широком диапазоне ее изменения, давления пара (особенно в зоне высоких давлений) и других параметров. [c.106]

Рассмотренная схема течения в решетках с головными волнами соответствует решетке с прямолинейным участком спинки лопатки до основания замыкающей головной волны. Однако в реальных конструкциях спинка профиля на участке до замыкающего скачка обычно выполняется с небольшой криволиней-ностью (в целях уменьшения длины хорды профиля лопатки). В этом случае на криволинейном участке спинки профиля до замыкающего скачка (как при течении Прандтля—Майера) будет происходить дополнительный разгон потока, в результате чего число М перед замыкающим скачком будет больше, чем в набегающем потоке перед решеткой. Это приведет к увеличению волновых потерь и к увеличению вероятности отрыва пограничного слоя у основания замыкающего скачка. При числе М перед скачком более 1,30. .. 1,35 отрыв пограничного слоя и связанное с ним увеличение потерь становится неизбежным. [c.75]

Основные геометрические параметры компрессорной решетки профилей показаны на рис. 2.23 и 2.24. На рис. 2.23, а приведены параметры профиля. Штриховая линия, являющаяся геометрическим местом центров вписанных в профиль окружностей, называется средней линией профиля. Хорда профиля Ь — это прямая, соединяющая точки пересечения средней линии с контуром профиля. Та часть контура профиля, которая расположена (по отношению к [c.76]

На рис. 2.24 приведены параметры решетки рабочего колеса. Помимо уже введенного выше понятия шага решетки t, здесь надо отметить угол установки профиля у (угол между хордой и фронтом решетки), конструктивные ( лопаточные ) углы и Ргл между касательными к средней линии и фронтом решетки у передней (входной) и задней (выходной) кромок и горло решетки Ог — минимальный диаметр окружности, вписанной в канал между соседними профилями. С аэродинамической точки зрения важными являются относительное значение хорды bit, называемое густотой решетки, и относительная величина горла [c.77]

Влияние числа Re на потери в турбинных решетках в общем аналогично описанному выше в гж 2 для компрессорных решеток. Обычно значения Re вычисляются здесь по хорде профиля и параметрам потока на выходе из решетки ReT=o 26/v2. [c.205]

Для заданных условий углов входа и выхода, хорды профиля, высоты лопатки и известных числах М и Не в принципе можно найти наилучшую решетку, в которой потери будут минимальны. Однако при проектировании бесконечная вариация формы профилей практически неудобна по технологическим соображениям. Поэтому на практике используется набор стандартных профилей, из которых можно составить бесконечный ряд решеток с характеристиками, весьма близкими к оптимальным. [c.238]

Под плоской решеткой профилей (рис. 85) понимают бесконечную совокупность периодично расположенных в плоскости одинаковых крыловых профилей, каждый из которых получается из смежного параллельным переносом на некоторую, называемую шагом длину i в направлении, определяющем ось решетки. Угол р между хордой профиля и перпендикуляром к оси [c.202]

Основные параметры профилей и решетки показаны на рис. 6-14. Все размеры профилей выражают в долях от хорды (максимального размера профиля) = jb — относительная толщина профиля t = t/b — относительный шаг профиля а = а/Ь — абсцисса точки, соответствующей максимальному прогибу средней линии профиля в(. = = jb — абсцисса сечения, где толщина профиля максимальна. [c.301]

На рис. IX.И показана плоская прямолинейная решетка про-филе.р, имитирующая сечение рабочего колеса. Геометрические характеристики профилей остаются теми же, что и для профилей крыльев. Основными геометрическими величинами, определяющими решетку, являются расстояние между соответствующими точкамидпрофилей — шаг решетки t — и угол между осью решетки и хордой р, называемый углом установки профиля в решетке. [c.216]

Основными геометрическими параметрами решетки профилей являются Ь — хорда профиля лопатки t — шаг решетки = = tib — относительный шаг решетки В = bit — густота решетки (величина, обратная относительному шагу) б — угол установки профиля в решетке Рхл — входной угол профиля, образованный касательной к средней линии профиля в передней кромке и фронтом решетки рал — выходной угол профиля, образованный касательной к средней линии в задней кромке и фронтом решетки р2р = ar sin alt — выходной угол решетки, где а — ширина узкого сечения межлопаточного канала. [c.151]

Ступень с п о с т о я и u ы м у г л о м выхода потока а,. В этом случае форма профиля сопловых лопаток и угол установки про( )иля сохраняются пеизмеи-ными по высоте, а постоянство угла выдерживается за счет сохранения неизменным относительного ш ага решетки, т. е. при увеличении радиуса пропорционально увеличивается хорда профиля сопловой решетки. Изменение окружных составляющих скорости в этом случае описывается формулой [c.408]

Одна интересная серия экспериментов Нумачи была посвящена сравнению характеристик изолированных профилей Кларка Y, УН, а также оживального профиля и тех же профилей в замедляющей решетке [21]. Все профили имели одинаковую толщину, равную 6% хорды. На фиг. 7.27 представлена геометрия трех профилей, а в табл. 7.4 приведены их координаты. Расположение профилей в решетке показано на фиг. 7.28, а определения ее параметров даны в табл. 7.5. Во всех случаях угол 6i оси решетки был равен 25,73°, а отношение шага к хорде tjl было равно 1,237. Угол атаки i изменялся путем регулирования угла лопатки 0 = 0i-fai. Во всех экспериментах подвижные стенки трубы были установлены в направлении скорости потока на выходе из решетки. Типичные результаты приведены на фиг. 7.29, где кавитационные характеристики профиля Кларка УН-6 представлены на диаграммах зависимости угла атаки от числа кави- [c.362]

Угол р между хордой профиля и перпендикуляром к оси решетки иногда называют углом выноса, дополнительный угол —углом установки профиля в решетке. Вектор t, равный по длине шагу и нагьравленный перпендикулярно к оси решетки в сторону течения, назовем вектором-шагом. [c.263]

Все перечисленные потери взаимосвязаны и зависят от режима течения и геометрических характеристик решетки профилей. На профильные потери большее влияние оказывают угол поворота потока, угол атаки, относительный шаг, толщина выходной кромки и шероховатость поверхности лопаток, на концевые потери — относительная длина лопаток. Режим течения в решетках характеризуется числами М и Re. При вычислении числа Re за определяющий размер принимается хорда лопатки, так что Rei, = ibjo , Кеаг = W2tbJo2- [c.107]

Форма профиля прямой решетки может быть задана ксординатным способом. Координаты точек спинки и вогнутой поверхности представляются в безразмерном виде в долях от хорды профиля (фиг. 5-43). Используется также методика задания формы профиля дугами окружностей (фиг. 5-43, б). [c.162]

При данных условиях энтальпия насыщения is по давлению пара в зазоре pi равна 2677,5 кдж/кг. Теплота парообразования L равна 2,25 10 дж1кг. Периметр профиля рабочей решетки 5г=0,075 м, хорда = =0,025 м, а шаг 2=0,016 м. Число Стантона может быть приближенно выражено через число Рейнольдса [c.34]

В качестве ирим-ера на рис. 11.9 приведены зависимости пр( , Акр) и P2(f, Днр) для реактивной решетки, рассчитанной на один диапазон углов выхода Р2=14-н16° при углах входа Pi = 80h-100°. Из графиков следует, что решетка может быть использована в достаточно широком диапазоне относительных шагов i=0,7-=-0,85 и углов установки 3у = =34- -39. В этом интервале i и fiy профильные потери невелики ( пр = = 2,0ч-2,5%). С помощью рис, 11.8 определяются концевые, а следовательно, и полные потери в решетке. Заметим, что для перехода к абсолютным размерам решетки необходимо рассчитать хорду профиля, ко- [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...