Степень влажности двухфазной

Калориметрическим методом определяется диаграммная степень влажности двухфазной среды, попавшей в тракт калориметра, которая в общем случае может отличаться от значений у в потоке. Постоянная времени калориметрических устройств достаточно велика. Она достигает 5 мин и более связана с необходимостью проведения измерений в стационарном режиме. [c.241]

Величина i—x) называется степенью влажности двухфазной смеси. [c.195]

Степень влажности двухфазной смеси 195 [c.507]

Степени влажности двухфазной среды [c.32]

Двухфазная смесь, представляющая собой пар со взвешенными в нем капельками жидкости, называется влажным насыщенным паром. Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном называется степенью сухости пара и обозначается буквой х. Массовая доля кипящей воды во влажном паре, равная 1—х, называется степенью влажности. Для кипящей жидкости х = 0, а для сухого насыщенного пара х= 1. Состояние влажного пара характеризуется двумя параметрами давлением (или температурой насыщения ts, определяющей это давление) и степенью сухости пара. [c.35]

Необходимо отметить, что в реальных условиях, когда разрывная фаза представлена в виде совокупности пузырей или капель конечного размера, следует считаться с дисперсией звука. В частности, причиной дисперсии звука в двухфазных средах является запаздывание процессов обмена массой, энергией, импульсом. С ростом размера частиц при неизменной степени влажности времена протекания процессов конденсации и испарения могут стать соизмеримыми с периодом волны. Наконец, при очень крупных размерах частиц или пузырей наступает замороженный режим, когда обменом массы между фазами можно пренебречь. [c.274]

Коэффициент скольжения фаз является одним из критериев динамического подобия двухфазных сред. Характер изменения v свидетельствует о том, что с увеличением начального размера частиц и степени влажности коэффициент v уменьшается (рис. 1.3). Однако влияние уо на v при неизменных размерах частиц оказывается слабее, чем влияние Гко- С увеличением уо при неизменных размерах капель увеличивается концентрация частиц дискретной фазы см. (1.34)] и, следовательно, возрастают затраты энергии непрерывной фазы на разгон капель. В результате дозвуковой поток ускоряется, темп роста скорости j непрерывной фазы превышает темп роста скорости Сз, коэффициент скольжения уменьшается. При больших значениях г/о затраты энергии непрерывной фазы возрастают менее интенсивно и падение коэффициента скольжения замедляется. [c.13]

Авторами [131] были проведены расчеты, показывающие влияние рассогласования закрутки несущей фазы и капель. Естественно, что уменьшение закрутки капельного потока приводит к снижению коэффициентов сепарации, так как ослабляется центробежный эффект несущей фазы. Сепарационные эффекты в закрученном двухфазном потоке в значительной мере определяют его расходные характеристики. С увеличением диаметров капель коэффициенты расхода парокапельной среды снижаются незначительно и растут с ростом степени влажности. Наибольшее влияние оказывает закрутка потока уменьшение ui приводит к уменьшению коэффициента расхода, определяемого как отношение секундного расхода среды в закрученном потоке к расходу в чисто осевом течении. [c.177]

СКОРО отношения давлений и соответственно коэффициентов расхода при изменении формы сопла, дисперсности, степени влажности и других параметров, определяющих характеристики второго критического режима (ji и е ) и, следовательно, ц. Вместе с тем (6.13) имеет и очевидное преимущество для двухфазной среды влияние физических свойств среды и других факторов учитывается соответствующим выбором е . [c.222]

Расчеты показали (см. рис. 1.2), что на изменение давления торможения вдоль сопла наибольшее влияние оказывают степень влажности и коэффициенты скольжения, зависящие от дисперсности и темпа нарастания скорости в сопле, т. е. от его конфузор-ности. Влияние г/о и ко на коэффициенты потерь кинетической энергии значительно (рис. 6.24). Качественно аналогичный результат получен экспериментально. Однако действительные значения t, оказались большими по сравнению с расчетными, так как в расчетах не учитывалась генерация повышенной турбулентности в ядре потока крупными каплями, полидисперсность жидкой фазы, а также влияние двухфазного пограничного слоя. По этой причине опытные значения g оказываются не только более высокими, но и характер зависимостей с(Уо) заметно изменяется. [c.230]

Важной структурной характеристикой двухфазного потока в диффузоре являются локальные значения коэффициентов скольжения Vi (осредненные по сечению), увеличивающиеся в направлении потока. Значения v зависят от дисперсности жидкой фазы, степени влажности и распределения скоростей несущей фазы по сечению. В качестве примера на рис. 7.1, в, г приведены расчетные значения Vi в зависимости от диаметра капель и степени влажности, подтверждающие увеличение скоростей движения капель вдоль диффузора. С уменьшением начальной влажности и степени дисперсности коэффициенты Vi уменьшаются. [c.233]

Характерно, что добавка ОДА приводит к ликвидации отрыва, зафиксированного при степени влажности Уо=15% в сечении, расположенном на расстоянии Д2=0,52/д от входа. Полученные ре--зультаты можно объяснить следующим образом. Под влиянием >ОДА стабилизируется двухфазный пограничный слой и, в частности, граница раздела фаз, имеющая в диффузорном, течении ярко выраженную волновую структуру. Увеличение полноты про- филя скорости в пограничном слое при введений i ОДА способствует большей сопротивляемости отрыву. [c.314]

Заключая краткое описание книги, необходимо подчеркнуть, что основное содержание ее ориентировано на изучение движения влажного пара при умеренных степенях влажности. Проблемам движения двухфазной среды при весьма большой влажности уделено относительно меньшее внимание, хотя соответствующие прикладные задачи в книге рассмотрены. Такой акцент книги не случаен. До сих пор еще экспериментально не разработаны некоторые основные вопросы, относящиеся к структуре потока, и не накоплены необходимые данные для математического описания моделей движения двухфазной жидкости при большой влажности. [c.8]

Характер изменения С в зависимости от удельного объема при постоянной 4. Увеличение теплоемкости в двухфазной области связано с тем, что подводимое тепло затрачивается не только на подогрев вещества в каждой из фаз, но и на фазовые переходы, т. е. на изменение степени влажности пароводяной смеси. [c.18]

При рассмотрении возмущений хотя и малой, но конечной интенсивности одной из важных характеристик является амплитуда возмущения. В случае двухфазных сред влияние амплитуды уже нельзя свести к изменению только одного параметра состояния — температуры, как в случае гомогенных сред влияние амплитуды на двухфазную систему много шире. Амплитуда влияет на состояние среды и интенсивность происходящих в ней процессов. В условиях термодинамического равновесия амплитуда оказывает воздействие на температуру и степень влажности, интенсивность фазовых переходов и величину рассогласования скоростей движения фаз. Особым образом влияние амплитуды сказывается на скорости распространения возмущений, если состояние среды близко к пограничной кривой. Амплитуда волны может иметь такую величину, что параметры состояния будут пересекать пограничную кривую и какая-то часть волны будет перемещаться в области однофазного состояния вещества. [c.80]

Если известны показатели изоэнтроп для пара k , жидкости кв и двухфазной среды при равновесном расширении йр, то коэффициент снижения (недоиспользования) располагаемого перепада энтальпий можно определить по формуле (3-135). Эта формула (см. 3-7) определяет снижение располагаемого перепада энтальпий из-за неравновесности процесса расширения переохлажденного пара. Коэффициент зависит, в основном, от степени расширения е, начальной степени влажности уо и свойств рабочей среды. В процессе расширения до скачка конденсации этот коэффициент не учитывает необратимых потерь. [c.125]

Характер изменения коэффициента истечения в зависимости от начальной степени влажности при докритических и сверхкритиче-ских перепадах давлений качественно примерно одинаков (рис. 8-2).. С приближением начальных параметров пара к пограничной кривой фазового перехода коэффициент В возрастает и при переходе в двухфазную область продолжает плавно увеличиваться. Кривые, отвечающие различным отношениям давлений на сопло, в этой области сближаются, причем особенно заметное сближение отмечается при сверхкритических перепадах давлений. [c.210]

ТЕЧЕНИЕ ДВУХФАЗНЫХ СРЕД ПРИ ВЫСОКОЙ СТЕПЕНИ ВЛАЖНОСТИ [c.238]

Движение двухфазных жидкостей при больших весовых концентрациях жидкой фазы отличается разнообразными формами, которые зависят от гидромеханических условий, геометрических параметров, степени влажности и условий возникновения новой фазы (кипение, конденсация, кавитация и др.). [c.238]

Снижение полного давления имеет место и в скачке, возникающем вблизи минимального сечения камеры смешения. Природа скачка на входе в диффузор до сих пор еще не исследована с необходимой полнотой. При объяснении причин образования скачка необходимо учитывать, что в двухфазном потоке с большой степенью влажности скорость звука в зависимости от частотно-структурного параметра может значительно снижаться. Особенно интенсивное уменьшение скорости звука отмечается при переходе к пузырьковой и слоистой структурам. Так как скорость двухфазного потока достигает в камере смешения больших значений, то число Маха может стать больше единицы при этом создаются условия, приводящие к образованию адиабатических скачков уплотнения. Следует учитывать, что в потоке большой влажности скачок уплотнения сопровождается конденсацией паровой фазы, частичной или полной. В пузырьковой среде в скачке могут происходить захлопывание паровых пузырьков и полная конденсация. Как показывают визуальные наблюдения за скачком в инжекторе, поток имеет однородную структуру (жидкая фаза практически лишена паровых пузырьков). Это дает основания предполагать, что рассматриваемый скачок является комплексным, сопровождающимся конденсацией, сжатием потока и исчезновением пузырьковой структуры (скачок уплотнения, совмещенный с кавитационным, конденсационным скачком). [c.269]

Начальными условиями состояния движущейся двухфазной среды перед рабочим колесом-сепаратором (функция распределения капель по размерам, направление скорости влаги перед рабочими лопатками, соотношение скоростей фаз, начальная степень влажности и др.). [c.382]

Рассмотрим двухфазную среду вдали от критической точки при малых степенях влажности. Тогда пар будет являться определяющей фазой (в том смысле, что большинство физических процессов скорость распространения малых возмущений, расход среды, распределение давления и т. д.— будут в существе щой мере зависеть от параметров и свойств паровой фазы, а не от параметров жидкости). В этом случае степень неравновесности процесса расширения среды целесообразно представить как отношение [c.11]

Рис. 12.26. Схема истечения двухфазной среды из отверстия с острой кромкой (а) и зависимости коэффициентов расхода от отношения давлений и начальной степени влажности (б) (опыты МЭИ)

В [61], а также в гл. 3—9 приводятся результаты экспериментальных исследований двухфазных течений в различных каналах, подтверждающие определяющее влияние основных критерии подобия чисел Маха и Рейнольдса, отношения плотностей фаз р, начальной влажности уо (или адекватной ей величины — относительной энтальпии торможения й о), начальной дисперсности начального скольжения фаз vo и степени турбулентности Е . [c.16]

Резюмируя, можно заключить, что даже при использовании простейшей физической модели двухфазного закрученного потока, в которой внутренние силы трения в каждой фазе не учитываются, могут быть оценены некоторые эффекты межфазного взаимодействия, важные для оптимизации турбинных ступеней значительной веерности, а также центробежных сепараторов. Подтверждено, что распределение термодинамических параметров, скоростей и углов потока несущей фазы по радиусу и вдоль кольцевого канала зависит от влажности и дисперсности, т. е. от наличия жидкой фазы, степени неравновесности процесса, а также геометрических параметров канала. Такие зависимости должны учитываться в расчетах и при профилировании лопаточных аппаратов турбинной ступени. Закон закрутки лопаток ступеней большой веерности следует выбирать с учетом установленного влияния дискретной фазы. [c.176]

С увеличением степени дисперсности при постоянной влажности теплообмен между фазами интенсифицируется, температуры фаз выравниваются. Следовательно, течение двухфазной среды в диффузоре сопровождается уменьшением Г2/Г1, т. е. частичным испарением капель и подсушкой несущей фазы, несмотря на то, что при испарении соответствующая теплота парообразования отводится от пара к каплям [9]. [c.236]

Обработка результатов опытов проводилась в зависимости от приведенной конечной влажности = г/, (1 — /г" //г ). Здесь — действительная вла.кность в конце процесса без учета потерь с выходной скоростью йд — располагаемый тепло-перепад от начала процесса расширения до линии насыщения ho — располагаемый теплоперепад. При изменении в опытах начальной температуры часть теплоперепада срабатывается в однофазной, а часть — в двухфазной области. Очевидно, что при одной и той же конечной влажности и прочих равных условиях меньшие потери от влажности будет иметь та турбина, у которой доля теплоперепада, срабатываемого в однофазной области, больше. Введение приведенной влажности дает возможность до некоторой степени исключить этот фактор. [c.117]

Как уже отмечалось в предыдущих параграфах, с ростом начальной влажности потока существенно растет и реактивность ступени р. От правильного расчета степени реакции зависит надежность определения расходных характеристик турбины, осевых усилий в ней и других параметров, важных при проектировании турбин. В том случае, если ступень рассчитана для работы на перегретом паре, а используется в двухфазной области состояний/ [c.121]

В сверхзвуковых потоках двухфазной среды капельной и пузырьковой структур могут возникать адиабатические скачки уплотнения, как и в однофазных средах (см. гл. 5). При пересечении скачка характеристики двухфазного потока существенно изменяются. Так, степень сухости пара вследствие частичного испарения жидкой фазы будет возрастать, капли будут дробиться, а в некоторых случаях коагулировать при пересечении скачков (в зоне малых и умеренных влажностей). В области больших влажностей скачки могут способствовать переходу одной структуры двухфазного потока в другую (капельной — в пузырьковую, пузырьковой — в пенную). При этом не исключен полный или частичный переход пузырькового течения в однофазное. Адиабатические скачки в двухфазных сверхзвуковых потоках могут быть, как и в однофазных течениях, косыми, прямыми и криволинейными. [c.350]

Получение влажного пара в третьих ступенях увлажнения осуществляется преимущественно форсунками эжекторного типа. Конструктивно они сосредоточены в едином компактном блоке — форсуночном узле (включающем до 18 форсунок), установленном в торцевой части увлажнителя. По паровому питанию форсуночный узел разделен на несколько частей с независимой регулируемой подачей пара. Каждая форсунка, установленная в форсуночном узле, имеет индивидуальное регулируемое питание конденсатом. Конструкция отдельной форсунки приведена на рис. 2.7, а. Диаметры газового и водяного каналов обычно составляют 0,4—1,0 мм при этом длина факела равна 0,5—1,2 м при перепаде давлений пара на форсунке, не превышающем 0,2 МПа. В каждой форсунке имеется восемь пульверизаторов независимого действия. Форсунки такого типа с паровым (или воздушным) дутьем ойеспечивают диаметр капель й(и 4-10 5 м и при сравнительно небольших перепадах давлений воды и пара. Форсунки эжекторного типа вырабатывают термодинамически равновесную, устойчивую двухфазную среду высокой степени влажности. [c.33]

Восстановление статического давления практически заканчивается на расстоянии Az = 0,3-f-0,4 от входного сечения. На выходном участке диффузора (2 0,6) статическое давление практически сохраняется постоянным. При еще более высокой начальной влажности течение в диффузоре от некоторого сечения сопровождается снижением статического давления, т. е. становится конфу-зорным. Этот и предшествующие результаты легко объяснимы совместным влиянием нескольких воздействий на двухфазный поток (см. 6.5) 1) геометрическим F- dFidz>0) 2) механическим и 3) тепловым (за счет фазовых переходов и теплообмена между фазами). Преобладающее влияние оказывают геометрическое и механическое воздействия. Несущая фаза затрачивает часть кинетической энергии на ускорение жидкой фазы при этом статическое давление под влиянием геометрического воздействия возрастает менее интенсивно. При больших степенях влажности затраты энергии на разгон жидкой фазы возрастают и приобретают решающее влияние с некоторого сечения статическое давление вдоль диффузора начнет снижаться. Отметим, что влияние теплообмена оказывается несущественным. [c.234]

В турбинах массовая степень влажности обычно не превосходит 20%. Плотность же влаги, как правило, на несколько порядков больше плотности пара и, следовательно, объемная степень влажности очень мала (см. гл. I, п. 4). Поэтому при равномерном распределении капель в потоке расстояние между ними велико. -1апример, при у = 10%, давлении пара 1 бар расстояние между ними составит 20 их диаметров. Это дает основание во многих исследованиях моделей течения двухфазной среды предполагать, что имеется взаимодействие только между паром и каплями. [c.38]

Таким образом, натурный единичный движущийся объем двухфазной среды в модели с линейным уменьшением в k раз, должен переходить в объем в раз меньший, с таким же уменьшением массы каждой капли и с сохранением числа капель. Обш,ее число капель в единице объема должно увеличиваться в раз. Массовые степени влажности при этом одинаковы в натуре и в модели (у, = idem). [c.142]

Кинематическое подобие. Кинематически подобные проточные части турбомашин в любых сходственных точках в каждый момент времени имеют векторы скоростей, отличающиеся только постоянным скалярным множителем. При соблюдении кинематического подобия двухфазных потоков сохраняются одинаковыми соотношения скоростей обеих фаз. Поэтому при одной и той же массовой степени влажности и выполнении условий кинематического подобия остается одинаковой также расходная степень влажности у = idem). [c.142]

Условие (V.2) — критерий гомохронносТи (критерий Струхала). Критерий (V.3) — одинаковая массовая степень влажности — уже отмечался при рассмотрении геометрического подобия двухфазных потоков. Из уравнения (V.1), в равной мере относящегося к натуре и модели, очевидно равенство числа групп капель в натуре и модели. Это также означает требование подобия распределения капель по размерам или равенства парциальных степеней влажности, т. е, [c.143]

Если рассматривать только мелкодисперсную влагу (ее парциальная степень влажности дальше обозначается которая вместе с паровой фазой обтекает носик трубки, то можно предполагать, что в критической точке устанавливается давление изоэн-тропийного торможения этой двухфазной среды. Приняв для процесса сжатия показатель изоэнтропы k, найдем динамический напор по обычной формуле газодинамики [c.152]

Рост переохлаждения пара AT=Ts—Tn.n вдоль потока приводит к уменьшению критического радиуса зародыша, к интенсификации процесса ядрообразования, и, начиная с некоторого момента (точка I иа рис. 2-1), число возникающих в единицу времени ядер J становится столь значительным, что распределение статического давления ц температуры пара начинает отклоняться от соответствующих параметров при предельно неравновесном процессе расширения. В точке 2 достигается предельное переохлаждение потока АТи, скорость ядрообразования I начинает уменьшаться. Суммарная поверхность капель оказывается столь значительной, что при данном переохлаждении потока начинается бурная конденсация пара. Давление и температура двухфазной среды резко возрастают. Переохлаждение пара уменьшается и в точке 3 становится практически равным нулю. Степень влажности потока у достигает практически равновесной (диаграммной) степени влажности г/д. Суммарное количество капель остается с этого момента постоянным, и дальнейшая конденсация происходит только лишь на зтих каплях. [c.22]

Пограничный слой в двухфазной среде сохраняет основные структурные признаки однофазного слоя (гл. 6). Однако в зависимости от массового соотношения фаз (от степени влажности) в нем проявляются важные особенности. В парокапельном потоке он состоит из пленки, движущейся по стенке, и парокапельной надпленочной области с большими поперечными градиентами скоростей. Иногда между стенкой и парокапельным слоем существует паровой подслой, в котором отсутствуют капли. Возможно одновременное существование паровой и жидкой пленок, а также пленок пузырьковой структуры. При высокой влажности пристенная часть пограничного слоя имеет пузырьковую структуру. [c.332]

Результаты расчета интенсивности скачка уплотнения Рц/Pi от приведенной скорости Ki = Wj/у ддя различных степеней сухости перед соплом xi представлены на рис. 10-8 для влажного водяного пара, где pi = 0,49 МПа. Пунктирные кривые соответствуют случаю, когда перед скачком уплотнения и после него смесь двухфазная. Точка 5 соответствует состоянию насыщенной жидкости за скачком (л п =0). Если в двухфазной области при w lV р 1р — = onst с уменьшением Х интенсивность скачка растет, то в случае, когда за скачком жидкость, р 1р падает с ростом xi. По всей вероятности, это объясняется тем, что вблизи нижней пограничной кривой увеличение влажности приводит к тому, что среда все более приближается по своим свойствам к несжимаемой жидкости и для ударного сжатия такой среды необходима большая кинетическая энергия. [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...