Зона перегрева пара

Зона перегрева пара 5 2П = Ч+Й/ (5.36) [c.187]

Зона перегрева пара Ыи = р2 Не, Рг, / д), область существования х > 1. [c.198]

Разбивку общего баланса на ряд частных производят и в том случае, когда нет четкого конструктивного разделения поверхностей нагрева, например, для прямоточных парогенераторов. Это необходимо для проведения расчета отдельных зон парогенератора и определения начала и конца каждой зоны (зоны испарения, зоны перегрева пара и т. д.). [c.163]

Создание вертикально-водотрубных котлов — следующий этап развития котлов. Пучки труб, 3, соединяющие верхние и нижние горизонтальные барабаны 1, стали располагать вертикально или под большим углом к горизонту (рис. 7, д). Повысилась надежность циркуляции рабочей среды, обеспечился доступ к концам труб и тем самым упростились процессы вальцовки и очистки труб. Совершенствование конструкции этих котлов, направленное на повышение надежности и эффективности их работы, привело к появлению современной конструкции котла (рис. 7, е) однобарабанного с нижним коллектором 5 небольшого диаметра опускными трубами 6 и барабаном /, вынесенными из зоны обогрева за обмуровку котла полным экранированием топки конвективными пучками труб с поперечным омыванием продуктами сгорания предварительным подогревом воздуха 9, воды 8 и перегревом пара 7. [c.16]

Первый контур АЭС с реактором БН-600 (см. рис. 9.10) расположен в корпусе реактора 1 (рис. 9.13) и включает активную зону 2, циркуляционный насос 5, теплообменник 4 первого контура. Все элементы первого контура расположены под уровнем натрия 3, отделенного от крышки корпуса слоем газа. Здесь применена интегральная компоновка, которая отличается от петлевой, когда насос и теплообменник первого контура расположены вне корпуса реактора. В реакторе БН-600 имеется три петли первого контура. Второй контур АЭС образован теплообменником 4, циркуляционным насосом б и парогенератором 7. Давление теплоносителя второго контура (натрия) несколько больше, чем первого, что препятствует утечке радиоактивного натрия из первого контура во второй. Теплоноситель второго контура передает теплоту активной зоны рабочему телу третьего контура — воде и водяному пару. В третьем контуре используется паротурбинная установка с промежуточным перегревом пара между частями высокого 8 и низкого 9 давления. Конденсатно-питательный тракт 10 имеет традиционную для таких установок схему. Применение трехконтурных [c.348]

Другим средством улучшения качества работы системы является отбор пара и его вторичный промежуточный нагрев после частичного срабатывания в начальной части турбины (ступени высокого давления). В 7, s-диаграмме цикл с промежуточным перегревом пара показан на рис. 4.19. Прирост КПД за счет промежуточного перегрева пара может быть и небольшим, но позволяет уменьшить зону влажного пара в цикле (линия h—k на рис. 4.19), что является крайне важным. [c.75]

Принимая определенную геометрию размещения труб в модуле, вычисляют сечения для прохода теплоносителя и воды /з = п/, а затем скорость теплоносителя, м/с = О / (РхЛ). Площадь теплопередающей поверхности испарителя рассчитывают отдельно для следующих зон (рис. 11.6) 1 — конвекции однофазной жидкости 2 — поверхностного кипения 3 — развитого кипения, имеющей температуру 4. 4 — закризисной зоны 5 — зоны начального перегрева пара. [c.187]

Регулирование температуры перегрева пара производится впрыском воды в паропроводе между переходной зоной и пароперегревателем. [c.50]

При расположении пароперегревателя в зоне более низких температур эта кривая становится более крутой, в случае же установки его в зоне более высоких температур кривая становится пологой. При наличии конвективного пароперегревателя с повышением нагрузки увеличивается и температура пара, выдаваемого котлом, в случае же установки радиационного пароперегревателя температура перегретого пара с ростом нагрузки котла падает. Комбинируя пароперегреватель из конвективных и радиационных поверхностей нагрева, можно добиться того, что при определённом соотношении их величины температура перегретого пара не будет зависеть от изменения нагрузки котла. Для иллюстрации этого полом ения приводится фиг. 45, на которой даны кривые изменения температуры пара, полученные расчётным путём при проектировании одного из котлов высокого давления для смешанного радиационно-конвективного пароперегревателя с различной долей участия радиационной части его в полном перегреве пара. Опыт снятия такого рода кривых в условиях эксплоатации котлов показал, что получаемые при этом результаты оказываются достаточно близкими к расчётным величинам. [c.63]

Электрохимическая стадия коррозионного процесса затормаживается после значительного накопления на анодных участках окислов железа, затрудняющих доступ электролита к металлу. Дальнейшее разрушение металла наблюдается в основном вследствие химического воздействия на него водяного пара, образующегося в зоне перегрева трубы. [c.253]

Рассмотрим работу ТТ при перегреве пара в адиабатической зоне. При этом вводим предположение, что не нарушается возврат конденсата. Если учесть, что энергия идет только на повышение энтальпии пара, выражение (1.75) для зоны испарения примет вид [c.35]

Данное уравнение получено при допущении, что скорость течения пара G и площадь конденсации не изменяются. Реально это осуществимо при движении потока пара нормально к конденсационной поверхности. Для температуры пара в зоне перегрева выражение (1.76) перепишется следующим образом [c.35]

В противоположность горению температура перегрева пара имеет больший период колебаний. В обоих случаях период колебаний тем меньше, чем уже зона регулирования, т. е. чем стабильнее процесс. [c.322]

В задачу экспериментатора входят как разработка приемов наиболее оперативной перестройки режима, так и оценка оптимальной продолжительности этой перестройки. Изменение определяющего параметра (аргумента) может быть осуществлено скачкообразно или плавно. Скачкообразное изменение способствует сокращению периода стабилизации искомой функции. Однако применение этого приема возможно далеко не всегда и должно быть предметом предварительного излучения. Так, резкое и глубокое изменение избытка воздуха, его крутки или переход с одной группы горелок на другую на антрацитах и тощих углях может привести к потуханию факела, но безопасны при сжигании газа или мазута. Те же маневры по-разному отражаются на работе испарительной зоны прямоточных и барабанных парогенераторов. Скачкообразное увеличение подачи топлива может вызвать заброс перегрева пара и расстройство циркуляции прямоточного агрегата. [c.106]

Рассмотрим еще одну задачу поддержание постоянного перегрева пара на выходе из переходной зоны прямоточного парогенератора при переменном давлении его. Под перегревом будем понимать разность температур перегретого и влажного пара. Трудность решения в данном случае состоит в том, что температура насыщения не остается постоянной и должна непрерывно корректироваться по давлению. В качестве наиболее простого решения можно предложить применение дифференциальных измерений. В переходной зоне парогенератора имеется точка, где при всех режимах сохраняется влажный пар (например, вход в переходную зону), а следовательно, и температура насыщения. Очевидно, что для замера перегрева надо знать разность температур между данной точкой и за переходной зоной. [c.166]

На рис. 4.8 приведены поля концентрации влаги при различных числах Маха (или еа). Сравнение показывает, что с уменьшением скорости истечения, как и в случае повышения начального перегрева пара ЛГо, зона конденсации смещается по потоку, влажность [c.139]

В процессе опытов менялось начальное и соответственно конечное состояния двухфазного потока так, чтобы обеспечить последовательный переход через состояние насыщения в зону влажного пара по параметрам торможения перед соплом. По статическим параметрам в сечении, где проводились измерения, равновесный переход линии насыщения соответствовал начальному перегреву А7 о=19 К (при числе Mi = 0,65). [c.195]

Общим для диапазона частот /= 1600-f-1700 Гц следует считать появление трех максимумов амплитуд пульсаций в пограничном слое двух в области малых перегревов (йзо=0,96- -0,975 и ЛйО 0,995) и одного в зоне влажного пара ( so= 1,01- 1,03) на крупных каплях. На частоте / = 5390 Гц первый максимум практически вырождается или смещается в зону большего перегрева. [c.199]

В турбинах с промежуточными перегревами пара конечная влажность может быть небольшой. В таком случае с точки зрения образования мелких капель и эрозии лопаток выгодно весь перепад в области влажного пара отнести на последнюю ступень. Тогда капли, образующиеся только в последнем направляющем аппарате в зоне большого градиента энтальпий, будут очень мелкими, не опасными в отношении эрозии лопаток. [c.132]

Вторую часть исходной информации образует ряд характеристик, задаваемых в зависимости от вида топлива, типа топки, вида регулирования перегрева пара, марки металла, типа конструкции поверхности нагрева и т. д. В связи с регулированием перегрева пара задаются показатели разделения парового и газового трактов на расчетные зоны регулирования. Эта часть исходной информации выборочно используется при расчете каждой поверхности нагрева в зависимости от ее типа, конструкции, местоположения по тракту продуктов сгорания и других признаков. [c.48]

Разработанная методика позволяет рассматривать варианты проекта котлоагрегата как с регулированием параметров рециркуляцией газов в топку, так и с поверхностными паропаровыми регулирующими теплообменниками и с впрыском конденсата [55—58]. При регулировании методом рециркуляции газов в топку учитывается, что номинальный расход продуктов сгорания различен для поверхностей нагрева, находящихся в зоне рециркуляции, вне этой зоны и в газоходах, следующих после раздвоения потока газов. При регулировании температур перегрева пара поверхностными паропаровыми теплообменниками учитывается соответствующее снижение температуры пара на входе в следующую за паропаровым теплообменником поверхность нагрева. При регулировании температуры перегрева впрыском конденсата учитывается также различие номинальных расходов пара до и после места впрыска. [c.50]

Попытки регулирования перегрева пара заслонками в газоходе обычно не приводили к успешному результату. Во всех тех случаях, когда заслонки находились в (высокотемпературной зоне, они сравнительно быстро перегорали или коробились и выходили из строя. [c.115]

Было рассмотрено еще три случая отказа от регулирования промежуточного перегрева пара (варианты 2-2—2-4), в которых переходная зона скомпонована в рассечке между ступенями промежуточного пароперегревателя. [c.272]

Зона перегрева пара. С учслпчснием температуры стенки коэффициент теплоотдачи снпиеается в основном в связи с уменьшением Ср и Рг в пристенном слое. Расчет теплоотдачи в прямых трубах ведется по формуле [c.67]

Эти опыты выполнялись на одновитковом (однотрубном) прямоточном котле, специально созданном для проведения различных экспериментов. В реальных многовитковых прямоточных котлах столь четкой зависимости Сп от Сп.в не наблюдается. Это объясняется, во-первых, многокомпонент-ностью питательной воды реальных прямоточных котлов, а также и пульсацией переходной зоны. На это обстоятельство было указано Ю. О. Нови. Дело в том, что в прямоточных котлах докритического давления существовала область, где заканчивалось испарение последних остатков воды и далее начиналась уже зона перегрева пара. Эта пограничная область и называлась переходной зоной. В ней обычно и происходило отложение солей. Но положение, этой зоны может быть строго фиксировано только в одновитковом прямоточном котле. В реальных же промышленных многовитковых котлах эта зона вследствие пульсации потоков не стабильна. Попеременно эта зона то оказывается в области перегрева, то напротив омывается каплями еще не испарившейся влаги. При этом происходит растворение тех компонентов, которые способны быстро растворяться в воде. Этими компонентами являются соединения натрия, вследствие чего четкая картина, представленная на рис. 9.3, полученная Ф. Г. Прохоровым в опытах на одновитковом агрегате, в реальных прямоточных котлах смазывается . Практически все натриевые соединения поступают в пар прямоточного котла и уносятся в турбину. При сверхкрити-ческих параметрах исчезает различие между водой и паром среда в любой точке котла однофазна. Исчезает и зона перехода. Это обстоятельство облегчает возможность перехода в пар (растворения в нем) для многих примесей питательной [c.160]

Расчет коэффициентов теплоотдачи к воде и пару проводился с учетом особенностей теплообменника на следующих участках экономайзерном, зоне кипения недогретой до температуры насыщения жидкости, зоне кипения смеси, зоне ухудщенного теплообмена, зоне перегрева пара. [c.216]

Данные, полученные для неподвижного слоя, зачастую используются при расчете движущегося слоя, хотя теплообмен в этих случаях может быть существенно различен. Во многих случаях отмечаются весьма низкие значения коэффициентов теплообмена. Последнее связано с ранее рассмотренными особенностями аэродинамики и механики движения слоя, а также с уменьшением эффективности в плохо продуваемых участках и в зоне завершенного теплообмена (At—й)). По данным Китаева Б. И. в доменных и шахтных печах коэффициент теплообмена в 3—10 раз меньше расчетной величины [Л. 157]. В шахтных зерносушилках это расхождение достигает примерно 400 /о [Л. 252]. Данные, полученные Нортоном в полупромышленном теплообменнике типа противоточный движущийся слой при перегреве пара, подогреве воздуха и нагреве водорода, показали, что коэффициенты теплообмена с шаровой насадкой соответственно составили всего 19, 35, 84 вт1м -град [Л. 294]. В [Л. 383] на основе обработки результатов лабораторных и полупромышленных исследований получена зависимость [c.320]

Существенное повышение температуры стенки по высоте в области подсыхания пара обусловлено как ухудшением теплообмена после высыхания пленки (зона дисперсного режима Д), так и перегревом пара. [c.204]

Тем не менее начальные параметры пара на выходе из реакторов стремятся повысить (с помощью ядерного перегрева , т. с. перегрева пара в активной зоне реактора) давление до 240 бар и выше, температуру — от 250 до 540° С в ПТУ и до 700—800° С в ГТУ. Повышение температуры не только увеличивает КПД теплового цикла, но н улучшает топливный цикл, сно-собствз я более полному выгоранию урана и т. п., однако грозит разрушением твэлов. [c.164]

По мнению К Эделеану [111,119], аустенитная нержавеющая сталь не подвергается коррозионному растрескиванию в чистом паре. Однако в случае переменного увлажнения и высыхания, даже при наличии воды очень высокой чистоты, на поверхности, особенно теплопередающей, могут накапливаться соли, а это может привести к коррозионному растрескиванию стали [111,120]. Особенно велика опасность коррозионного растрескивания в зоне кипения [111,121]. С. Бреннер [111,122] указывает, что аустенитные нержавеющие стали подвергаются коррозионному растрескиванию и в паре низкого давления. Температура перегрева пара может существенным образом влиять на появление растрескивания в аустенитной нержавеющей стали. При умеренном перегреве (порядка 25 7°С) парачасть воды испаряется, а ионы хлора концентрируются в оставшихся каплях воды. При этом, естественно, концентрация их возрастает [111,107], а следовательно, процесс коррозионного растрескивания интенсифицируется. Коррозионное растрескивание аустенитной нержавеющей стали может возникать при 50° С. Так, в этом случае при наличии в воде 50 мг л ионов хлора сталь 316 разрушалась через полтора года [111,88]. Ф. В. Девис [111,117] приводит случай разрушения аустенитной нержавеющей стали в растворе, содержащем 13,5 мг1л ионов хлора через 90 час. В работе Ж- П. Хуго [111,118] указывается, что образцы из стали 316 подвергались коррозионному растрескиванию при испытаниях в растворах с концентрацией 0,24—0,38 мг л ионов хлора. Испытания проводились в автоклавах, содержание кислорода не контролировалось. Коррозионное растре- [c.156]

I — ВХОДНОЙ коллектор питательной воды 2 — экономайзерная и испа рительная зона 3 — промежуточный коллектор 4 — зона перегрева 5 — выходной коллектор перегретого пара 6, 7 выходной н входной коллекторы промпаропере-гревателя. [c.81]

Ширмовые пароперегреватели располагаются в верхней части топки парогенератора или поворотном газоходе. В этой зоне температура газов ниже и тепловые потоки меньше, чем в районе ядра гореипч. Ширмовые пароперегреватели на парогенераторах свс нхкритических и высоких параметров используются для защиты от шлакования расположенных за ними конвективных пакетов. Ширмы находятся в области более высоких температур газов и охлаждаются средой с более низкой температурой, чем конвективные пакеты пароперегревателя. Соотношение между площадью ширмовых и конвективных пароперегревателей зависит от типа парогенератора и параметров перегрева пара. Если в районе ширмовых и конвективных пароперегревателей температура газов ниже и меньше тепловые потоки, то температура охлаждающей среды выше, чем в топочных экранах. Вследствие аэродинамической неравномерности потока горячих газов и гидродинамической неравномерности раздачи среды по отдельным змеевикам температурные условия их эксплуатации могут существенно отличаться в пределах одной поверхности нагрева. Ширмовые и конвективные поверхности нагрева могут подвергаться интенсивной высокотемпературной газовой коррозии. [c.45]

Результаты эксперимента по исследованию работы ТТ с перегревом пара представлены на рис. 10. Из рисунка видно, что пар в такой ТТ можно перегревать практически до такой температуры, которая не нарушает прочность корпуса. В экспериментах температура перегретого пара составляла величину 520 К, т. е. была выше критической. Длина зоны, занятой перегретым паром, изменялась в зависимости от величины теплового потока, расходуемого на перегрев, при этом скорость увеличения температуры была достаточно высокой и определялась инерционностью нагревателя. Это дает основание считать, что перегрев пара — наиболее эффективное средство, используемое для создания управляемых ТТ при быстром изменении теплового потока. Отмечено, что во время эксперимента в зоне перегретого пара отсутствовал конденсат. Качественное сравнение плош,ади, занятой перегретым паром (из эксперимента), и величн- [c.37]

УгОб/МагО в них находится в пределах 0,3—1,0 и отвечает зоне минимума коррозии (см. рис- 7-10). По-видимому, поэтому даже на котлах с температурой перегрева пара 570° С и температурами металла 600° С ванадиевой коррозии пока не обнаружено. [c.197]

У читателя может возникнуть недоумение ранее отмечалось, что в случае использования водяного пара в качестве рабочего тела цикл Ренкина без перегрева, как правило, не применяется по той причине, что при этом пар в конце процесса расширения в турбине имеет высокую влажность, что резко снижает величину внутреннего относительного к. п. д. турбины. Почему же ртутный цикл без перегрева пара может применяться без каких-либо оговорок Дело в том, что у ртути правая пограничная кривая в-Г, -диаграмме идет значительно круче, чем у воды. Благодаря этому состояние пара на выходе из ртутной турбины оказывается расположенным в области влажного пара вблизи правой ногра-ничной крявой, т. е. в зоне высоких значений степени сухости . [c.397]

Тепловая схема. В области насыщенного пара подогрев питательной воды за счет отбираемого пара более выгоден, чем в зоне перегрева. При полной регенерации в этой области теоретически достижим к. п. д. цикла Карно. Кроме того, отборы влажного пара дают возможность почти без потерь выводить из проточной части влагу, сконцентрированную у периферии РК. Для одинакового подогрева питательной воды требуется влажного пара больше, чем перегретого. Все это увеличивает эффективность системы РППВ и выгоды от повышения ее температуры (tn. в) во влажнопаровых ПТУ. С другой стороны, с повышением tu. в увеличивается необходимая производительность парогенераторов, что усложняет их сепарирующие устройства и организацию внутриреакторной циркуляции в кипящих реакторах. [c.115]

При проведении технико-экономической оптимизации параметров теплосиловой части АЭС кроме параметров, участвуюш,их в термодинамической оптимизации, в качестве независимых переменных рассматривались также параметры регенеративного подогрева питательной воды и скорости пара в пароперегревателях. Однако в связи с тем, что параметры регенеративного подогрева слабо влияют на величину функции цели (в представляющем интерес интервале их изменения), оптимизация параметров регенеративного подогрева питательной воды проводилась отдельно, после предварительно проведенной оптимизации параметров промежуточного перегрева пара с последующим уточнением оптимальных параметров промежуточного перегрева. Для определения зоны оптимальных решений по параметрам и схеме теплосиловой части АЭС технико-экономиче-ская оптимизация проводилась для трех вариантов сочетаний исходной информации по внешним условиям сооружения и эксплуатации установки, а также по некоторым характеристикам оборудования. Оптимистический вариант — относительно низкие удельные приведенные затраты по замещаемой станции (40 руб кет-год), эффективное удаление влаги из проточной части турбины и рациональная конструкция проточной части, позволяющая несколько снизить потери от влажности пара в проточной части. Средний вариант — затраты по замещаемой станции соответственно 52 руб кет-год, эффективное влагоудаление, потери от влажности обычные. Пессимистический вариант — затраты по замещаемой станции 65 руб1квтп-год, влагоудаление отсутствует. В качестве исходного варианта принята установка с турбиной К-500-65, разработанная для первых станций рассматриваемого тина. [c.92]

Решение вопроса о том, что целесообразнее — усложнять схему блока редукционно-охладительными установками для растопочного охлаждения промежуточных пароперегревателей или усложнять котельный агрегат так, чтобы вывести перегреватели из температурной зоны, в которой требуется их охлаждение при растопке, — задача конструктивная и экономическая. Она решается при конкретном проектировании блоков с двумя ступенями п ромежуточмого перегрева пара. [c.310]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...