Установки высокого давления с вторичным перегревом пара

УСТАНОВКИ ВЫСОКОГО ДАВЛЕНИЯ С ВТОРИЧНЫМ ПЕРЕГРЕВОМ ПАРА [c.92]

Установки высокого давления с вторичным перегревом пара [c.93]

Схема установки с промежуточным перегревом пара (или, как иногда говорят, со вторичным перегревом) представлена на рис. 11-21 (дополнительный пароперегреватель обозначен ДПП). В случае применения промежуточного перегрева турбина выполняется в виде двухцилиндрового агрегата, состоящего по существу из двух отдельных турбин — высокого давления и низкого давления . При этом обе турбины могут быть размещены на одном валу, соединенном с электрогенератором, [c.387]

В установках с промежуточным перегревом пара, в котельном агрегате имеется вторичный пароперегреватель. В этих случаях выходящий из котла высокого давления пар при заданных давлении и температуре поступает в турбину, где расширяется до определенного давления. При этом температура его понижается. Для повышения к. и, д. турбины этот пар возвращается во вторичный пароперегреватель, расположенный в котле, где температура пара повышается до заданной величины. Вторично перегретый пар возвращается в турбину для дальнейшего расширения до конечного давления. [c.173]

На рис. 2-12, б показан пример соответствующей схемы, разработанной в ЛПИ для установки той же мощности и тех же начальных параметров, что и установка по схеме рис. 2-12, а. Здесь исключены водяной экономайзер 3, работающий параллельно с регенераторами паровой турбины высокого давления, и концевой водяной экономайзер 4 (см. рис. 2-12, а). Их место заняли вторичный пароперегреватель 6 (рис. 2-12, б) и водяной экономайзер 5, включенный параллельно с регенеративными. подогревателями низкого давления. Благодаря снижению начальной температуры воды в экономайзере, температуру уходящих газов удалось снизить до 110° С. Выбранные параметры пара за вторичным пароперегревателем р = 5,1 ama, t = 400° С), возможно, не являются оптимальными. Тем не менее конечная влажность за турбиной 2 в схеме рис. 2-12, б оказалась на 3,5% меньше, чем в схеме рис. 2-12, а. Данный фактор и термодинамически более совершенный процесс во второй ступени бинарной части цикла позволили сохранить к. п. д. на том же уровне, что и в схеме рис. 2-12, а, несмотря на уменьшение температуры вторичного перегрева. Главное достоинство второй схемы состоит в том, что вторичный пароперегреватель и все его коммуникации более надежны, хотя и выполнены из сталей перлитного класса. [c.49]

В книге рассмотрены основные особенности конструкций и компоновки котельных агрегатов высокого и сверхкритиче-ского давления и их важнейших элементов. Проанализированы вопросы регулирования температуры пара при первичном и вторичном перегревах, особенности работы котельных агрегатов при пуске в ход, а также новые схемы хвостовых конвективных поверхностей нагрева. Рассмотренные особенности поставлены в связь с задачами повышения параметров пара, единичной мощности котельных агрегатов и работы их в блочных энергетических установках. Приведены характеристики современных мощных котельных агрегатов. [c.2]

В котлах высокого и сверхвысокого давления впрыскивающие пароохладители применяют лишь для регулирования перегрева в первичных пароперегревателях. Во вторичных пароперегревателях избегают пользоваться впрыскивающими пароохладителями, так как при этом понижается к. п. д. электростанции. Объясняется это тем, что впрыск воды во вторичный перегреватель приводит к увеличению количества пара, проходящего через цилиндры среднего и низкого давления. В связи с этим приходится снижать расход пара через цилиндр высокого давления, что является неэкономичным. Соответствующие расчеты показали, что каждый процент впрыскиваемой воды во вторичный пароперегреватель снижает экономичность установки сверхвысоких параметров-примерно на 0,1%. [c.396]

Укрупнение котельных агрегатов продолжается. В настояш ее время проектируются агрегаты для блоков мощностью 500 и 800 Мет, однако и это не является пределом вслед за зтимн установками будут создаваться еще более мощные котлы для блоков мощностью 1 ООО Мет и более. Весьма широкое внедрение в ближайшее время получат установки сверхкритиче-ского давления с первичным -перегревом пара до 585— 570° С и вторичным до 570° С. На очереди освоение установок с двукратным промежуточным перегревом пара более высокой тепловой экономичности. [c.235]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара показана на рис. 10-19, а соответствующий цикл в системе s — Т — на рис. 10-20. Из схемы видно, что пар из пароперегревателя 2 направляется в цилиндр высокого давления 3 турбины по выходе из него пар поступает для промежуточного перегрева во вторичный пароперегреватель 4, из которого далее подается в цилиндр низкого давления 5 турбины (позицией 6 обозначен электрический генератор, а позицией 1— котел) и далее в конденсатор 7, из которого конденсат поступает в насос 8. Процесс адиабатного расширения в цилиндре высоког9 давления турбины отображается на диаграмме s — Т отрезком 1—2, процесс же адиабатного расширения в цилиндре низкого давления — отрезком 1 — 2. [c.122]

Из материалов, приведенных в яас- гоящей книге, видно, какие значительные сдвиги произошли о котельной технике за последние 5 лет. Прогресс коснулся всех показателей работы и зсех элементов конструкции котельных агрегатов. В СССР созданы котлы очень большой мощности сверхкрити-ческого давления с высокими первичным и вторичным перегревом naipa. Крупные агрегаты высокого давления с перегревом пара до 570/570° С работают в многочисленных блочных установках. Котлы рассчитаны для работы на различных, в том числе и очень трудных видах топлива, и, несмотря на это, в них достигнута высокая степень экономичности. При конструировании котельных агрегатов применен ряд оригинальных и прогрессивных решений, хорошо оправдавшихся на практике. [c.235]

Пароперегреватели предназначаются для перегрева насыщенного пара, поступающего из испарительной системы котла, а в установках высокого давления они применяются также для дополнительного вторичного перегрева пара, частично отработавшего в цилиндре высокого давления турбины. Пароперегреватель является одним из основных теплоиспользующих элементов котла и работает в наиболее тяжелых условиях. С повышением параметров пара роль и значение пароперегревателя возрастают. Это положение подтверждается зависимостью доли теплоты, воспринимаемой пароперегревателем, в зависимости от параметров пара (см. рис. 13.1). Так, при средних параметрах пара [3,90МПа (40кгс/см ) и 450 °С] теплота, затрачиваемая на перегрев пара, составляет 30,6% теплоты, затрачиваемой на испарение воды при высоких параметрах (13,8 МПа и 570 °С) ее доля доходит до 92 %. [c.387]

Применение пара высоких параметров целесообразно лишь в ТОМ случае, если к. п. д. котла будет достаточно большим (90% и выше). Паротурбинная установка высокого давления удорожается, поэтому повышение экономичности установки может быть достигнуто при возможно более низком удельном расходе топлива на выработанный киловаттчас. Элементы котлоагрегата, подверженные одновременному воздействию высоких давлений и высоких температур, изготовляются из легированных сталей (молибденовой, ванадиевой, никелевой и др.), наиболее стойких в отношении ползучести. Вследствие того что с повышением давления уменьшается скрытая теплота парообразования, а теплосодержание воды возрастает, испарительная поверхность котлов вы сокого давления сокращается, и соответственно увеличиваются поверхности подогревателей воды (экономайзеры). Для предотвращения повышенной влажности в конце расширения пара в турбине высокого давления прибегают ко вторичному перегреву пара или к значительному увеличению начальной температуры. Котлы высокого давления более чувствительны к качеству питательной и котловой воды. [c.247]

Конденсационная электростанция с турбогенератором высокого давления 50000 /сет, вторичным паровым перегревом отбираемым паром и двухступенчатой испарительной установкой (фиг. 148а) [c.205]

Для осуществления парового промежуточного перегрева нужно располагать достаточной разницей температур греющей и нагреваемой сред. Если исходить из нежелательности применения в котельном агрегате аусте-нитной стали, то при температуре первичного перегрева 565° С вторичный перегрев может быть доведен до 550° С, считая наименьший технически целесообразный температурный напор в паропаровом перегревателе М=15°С. Например, в установке на 140 ат (за котлом) при соотношении расходов вторичного и первичного пара 0,85 даже при пропуске через паропаровой перегреватель всего первичного пара конечная температура последнего составит лишь 415° С температурный напор на холодном конце противоточного паропарового перегревателя при этом будет составлять около 100° С. Несколько более благоприятные соотношения получаются в установках сверхкритического давления благодаря высоким значениям теплоемкости первичного пара при приближении 46 [c.46]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...