Начальные параметры и промежуточный перегрев пара

НАЧАЛЬНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И ПРОМЕЖУТОЧНЫ ПЕРЕГРЕВ ПАРА [c.32]

Для снижения конечной влажности пара в цилиндрах турбины до допустимого значения 10—13 % применяют подсушку и промежуточный перегрев пара. Между цилиндрами турбины устанавливают сепаратор влаги (С) для подсушки пара до сухости примерно 0,99 и вслед за ним пароперегреватели промежуточного перегрева, обогреваемые паром из отбора турбины (ППо) и свежим паром (ППс) (рис. 4.14). Начальное давление насыщенного водяного пара по условиям ограничения параметров воды в ядерном реакторе принимают 6,0—7,0 МПа с соответствующей температурой насыщения примерно 280 С. [c.46]

Паротурбинная установка мощностью N = = 200 МВт работает по циклу Ренкина при начальных параметрах = 13 МПа и = 565° С. При давлении р = 2 МПа осуществляется промежуточный перегрев пара до первоначальной температуры. Давление в конденсаторе Ра = 0,004 МПа, Температура питательной воды в = 160° С. [c.248]

Задачи конструирования турбин определяются главными особенностями современной теплоэнергетики, к числу которых относятся высокие и сверх-критические начальные параметры пара, промежуточный перегрев пара до высокой температуры, большая единичная мощность агрегатов, работа блоков в полупиковой и пиковой частях графиков нагрузки, экстренные дефициты мощности, требующие высокой приемистости блоков, частые их пуски и остановки. Для решения этих задач потребовались принципиально новые конструкции ЦВД, ЦСД, ЦНД, парораспределения и САР, а также крупные изменения в валопроводах и в подшипниках. [c.28]

Параметры промежуточного перегрева пара, На современных электростанциях на органическом топливе применяют, как правило, газовый промежуточный перегрев пара. При этом можно получить высокую температуру пара, близкую к начальной температуре, и выбрать оптимальное, достаточно высокое давление промежуточного перегрева. Промежуточный перегреватель размещают обычно в конвективной шахте парового котла, в области температур дымовых газов 600—700 °С, Такое размещение промежуточного перегревателя имеет основной целью повысить надежность и упростить сложные операции пуска и остановки современных крупных энергоблоков. Промежуточный перегреватель, размещенный в зоне невысоких температур газов, не требует специального охлаждения во время указанных операций. Температура промежуточного перегрева выбирается обычно примерно равной начальной температуре свежего па- [c.38]

Промежуточный перегрев пара, сильно усложняющий установку, практически дает экономию только в случаях его применения при достаточно высоких значениях давления и температуры промежуточного перегрева. Поэтому он должен применяться в установках с очень высокими начальными параметрами, в которых отсутствие промежуточного перегрева вызывало бы недопустимо большую конечную влажность пара в турбине, а дальнейшее [c.91]

В настоящее время при переходе на сверхвысокие начальные параметры пара (ро > ЮО ama, Iq > 500° С) применяется промежуточный перегрев пара, предпочтительно газовый, как значительно более экономичный, чем паровой, и в то же время достаточно надежный. Газовый перегрев применяется также для надстроек ступенью с высокими начальными параметрами действующих электростанций с низкими и средними начальными параметрами, в том числе — промышленных. [c.119]

Так, при сверхкритических параметрах давление и температура Н2О изменяются в пределах 30—0,003 МПа и 565—30°С, при высоких параметрах —в пределах 13—0,003 МПа и 565—30°С. Максимальное по значению давление создается питательными насосами. На участке котла, а именно от входного коллектора экономайзера до выходного коллектора пароперегревателя, давление несколько снижается, а температура существенно возрастает, достигая значений, установленных для начальных параметров пара. При прохождении проточной части турбины происходит адиабатное расширение пара, сопровождающееся снижением его давления и температуры. На мощных КЭС применяют промежуточный перегрев пара, направляя его из определенных ступеней турбины (обычно при давлении 4 МПа) в специальный пароперегреватель. В нем пар нагревается до температуры первичного перегрева, т. е. до 540—565 °С. [c.14]

Рис. 2. Удельный расход тепла нетто для идеального процесса в зависимости от начальных параметров и числа промежуточных перегревов пара, i —однократный промежуточный перегрев пара при давлении, равном Va давления свежего пара 2—двукратный промежуточный перегрев при давлениях, равных 4i и Vie давления свежего пара 3—многократный промежуточный перегрев, после которого расширение пара в турбине заканчивается точкой на линии насыщения.

Следует подчеркнуть, что в данном случае, когда применяются сверхкритические начальные параметры и двойной промежуточный перегрев пара, расположение насосного отделения между машинным залом и котельным отделением является основным дефектом компоновочного решения главного корпуса. (Прим. ред.). [c.28]

По технологической схеме паропроводов ТЭС делятся на блочные и с поперечными связями. Блочные ТЭС состоят из отдельных, как правило, однотипных установок - энергоблоков. В энергоблоке каждый котел подает пар только для своей турбины, из которой он возвращается после конденсации только в свой котел. По блочной схеме строят все мощные ГРЭС и ТЭЦ, которые имеют так называемый промежуточный перегрев пара. Работа котлов и турбин на ТЭС с поперечными связями обеспечивается по-другому все котлы ТЭС подают пар в один общий паропровод (коллектор) и от него питаются все паровые турбины ТЭС. По такой схеме строятся КЭС без промежуточного перегрева и почти все ТЭЦ на докритические начальные параметры пара. [c.46]

Проектируя промежуточный газовый перегрев, нельзя не учитывать и трудностей его осуществления — транспортировки расширенного пара от турбоагрегата к котлу, где устанавливается промежуточный перегреватель, и обратной доставки пара к турбоагрегату. Все это сопряжено с большими потерями давления потока рабочего агента, затратой средств на паропроводы, усложнением котельных поверхностей нагрева. Повышая начальные параметры процесса расширения пара, нельзя в настоящее время обойтись без одного, а в некоторых случаях и двух промежуточных перегревов, чтобы получить приемлемую конечную влажность пара в конце расширения. Наличие промежуточного перегрева диктуется не термодинамическими выгодами перегрева как такового, а именно указанными здесь обстоятельствами. Главным образом те же обстоятельства надо иметь в виду и при назначении наивыгоднейшего давления перегрева. [c.110]

Вторичный перегрев пара. Оптимальное давление для промежуточного перегрева пара выше, чем для конденсационных турбин. Эффект от него тем больше, чем выше начальные параметры пара и чем ниже уровень давления, до которого происходит расширение. [c.97]

Отметим, прежде всего, что рассматриваемая турбина не производит впечатления совсем устаревшей и ее конструкция радикально не отличается от современной, что говорит о высокой степени отработки конструкции паровых турбин уже в то время. Отличие современных турбин состоит главным образом в более высоком к. п. Д. проточной части, в применении новых технологических процессов изготовления (например, сварки), в усложнении схемы (регенерация, регулируемые отборы, промежуточный перегрев) и конструкции (увеличение числа автоматических и защитных устройств и пр.). И, конечно, накладывает свой отпечаток на конструкцию повышение единичной мощности агрегата и начальных параметров пара, а также предъявление к турбине некоторых специфических требований. [c.267]

По заданным значениям определяющих параметров формируется таблица давлений отборов пара из турбины, т. е. определяются границы звеньев тепловой схемы. В таблицу заносятся начальное и конечное давления турбины, давления отборов греющего пара на промежуточный перегрев, давление в верхнем отборе пара на регенеративный подогрев питательной воды, давления пара на входе в промежуточные сепараторы и перегреватели. Одновременно проверкой термодинамических ограничений на теплообмен выявляется схема промежуточного перегрева, соответствующая заданным значениям определяющих параметров. Чтобы не увеличивать чрезмерно количество отборов, близкие по давлению отборы объединяются. [c.82]

Начальные и конечные параметры пара, отводимого на промежуточный перегрев, и количество требуемого на него тепла при различных, нагрузках блока 300 Мет [c.14]

В 1956 г. ЛМЗ изготовил турбину типа СВР-50-3 мощностью 50 тыс. кет с начальными параметрами пара 200 ата, 550—570° С с противодавлением 34 ата. Эта турбина использована в качестве надстройки к турбоустановке с нормальными параметрами пара. После турбины СВР-50-3 пар поступает на промежуточный перегрев и затем в турбину с нормальными начальными параметрами (29 ата, 400° С). [c.25]

Пример 4. Начальные параметры пара pj = 90 ama ti = 450° С. Давление конца расширения рг — 0,04 ата. Пар работает в цикле Ренкина. Определить термический к. п. д. t) цикла и конечную влажность пара. Как изменится и конечная влажность, если ввести один промежуточный перегрев после расширения нара до состояния сухого насыщенного. [c.255]

Начальные параметры пара 130 ат, 565° С пар на промежуточный перегрев отводится после ЧВД при давлении 29,3 ат и температуре 371° С и возвращается в ЧСД при 24,8 ат и 505° С конечное давление пара 0,035 ат. Котел барабанного типа (рис. 12-2). [c.148]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Эти преобразования турбин, называемые модернизацией, сопровождались введением также ряда усовершенствований или упрощений в различных узлах турбины. Так, например, в турбине К-100-90-6 вместо муфты Бибби появилась полугибкая муфта, а вместе с тем был устранен ставший лишним упорный подшипник ЦНД винтовой масляный насос заменен центробежным с приводом его через гибкую муфту непосредственно от главного вала введен, наконец, быстроходный высокочувствительный регулятор ЛМЗ. Все это заимствовалось из более поздних разработок завода новых унифицированных узлов и существенно повышало экономические показатели турбин. Достаточно отметить, что переход к турбинам К-ЮО-90-5 (без повышения температуры пара) привел, по данным испытаний, к повышению к. п. д. ЦВД на 4%. Следующий шаг на верхней границе унифицированного ряда был еще более крупным начальные параметры пара были подняты до 13 МПа и 838 К и введен промежуточный перегрев пара. Но это был уже явный переход из одного унифицированного ряда в другой (см. п. III.2). [c.17]

Турбина К-150-170 ЛМЗ. Она была первой из серии турбин ЛМЗ для мощных блоков (схема на рис. HI.2). Начальные параметры пара ро = = 16,7 МПа о= 823К. Максимальная мощность турбины — 150 МВт при 3000 об/мин и противодавлении около 3 кПа. Промежуточный перегрев пара —при давлении около 3,3 МПа. [c.65]

Цикл конденсационного потока ничем не отличается от аналогичного цикла конденсационной ПТУ. Применение КР для этого потока дает те же термодинамические преимущества, что и для конденсационных блоков (см. п. VIII.3). Относительное уменьшение удельного расхода теплоты q этим потоком, определяемое в соответствии с формулами (VIII.2) — (VIII.10) начальными и конечными параметрами пара, тем больше, чем выше номинальное давление свежего пара. Выигрыш в тепловой экономичности увеличивается для турбин, имеющих промежуточный перегрев пара. [c.175]

Первой в мире АЭС с ядерны> перегревом острого иара являетсг Белоярская атомная станция, на которой применены два типа схем ке полностью двухконтурная и одноконтурная [Л. 83]. В не полностью двухконтурной схеме этой АЭС (рис. 9-7) насыщенный пар производится в парогенераторе за счет тепла первого контура. После парогенератора насыщенный пар под давлением =110 KZ j Afi направляется в пароперегревательный канал, который расположен в паровой части реактора. Ядерный перегрев позволяет получить перегретый пар, который направляется в обычную турбину К-100-90 с начальными параметрами / о = 90 KZ j M и / = 500 С, т. е. турбину без выносного сепаратора и промежуточного перегрева пара. При этом влажность в конце процесса расширения пара в ЦНД не превышает 9%. В результате эксплуатации АЭС с ядерным аере- [c.202]

На рис. 9-14 показан продольный разрез турбины насыщенного пара мощностью 1 ООО. Мет, выпускаемой фирмой Сименс [Л. 219]. Турбина имеет частоту вращения 1 500 об1мин и работает при низких начальных параметрах пара давление острого пара ра = оЬ KZ j M , температура / = 261 °С. Установка предназначена для работы на двухконтурной станции по обычной схеме с выносными сепаратором и перегревателем. Пар после ЦВД при давлении 4,6 кгс1см направляется в сепаратор-перегреватель, где осуществляется промежуточный перегрев пара до температуры /= [c.211]

Выбор места промежуточного перегрева пара зависит от уровня новых и старых начальных параметров пара, и давление его должно быть оптимальным. Очевидно, промежуточный перегрев пара между цилиндрами предвключенной турбины отвечает особенно высоким начальным параметрам пред-включенных турбин. [c.49]

Промежуточный перегрев пара применяется на всех конденсационных ПТУ с начальным давлением пара 12,75 МПа и выше и температурой 540—565 °С. Температура пара после промежуточного перегрева принимается равной или близкой к начальной. При этом удельный расход теплоты снижается примерно на 4—6 %. Двукратный промежуточный перегрев в установках на закритиче-ские параметры пара повышает тепловую экономичность на 6—7 %. Промежуточный перегрев является также средством снижения влажности пара в последних ступенях турбины до допустимого уровня (у < 0,1 для турбин с частотой вращения п = [c.350]

Турбина рассчитана на начальные параметры пара 23,5 МПа (240 KT lm ) и 540°С и промежуточный перегрев до 540°С и снабжена восемью отборами пара на подогреватели и отбором пара на турбинные приводы питательных насосов. Кроме отборов пара на регенерацию и турбины питательных насосов, в турбине возможны без снижения номинальной мощности дополнительные отборы пара до 290 т/ч на мазутное хозяйство, приводные турбины воздуходувок, основной и пиковый сетевые подогреватели теплофикационной воды. [c.147]

Были проведены расчеты бинарного цикла с использованием калия в качестве рабочего тела цикла МГДП с ликвидацией паровой фазы перед входом в МГД-генератор конденсацией смешением. В качестве ПТУ принимался конденсационный блок К-500-240. Начальные параметры пара 240 ата и 560° С, конечное давление 0,035 ата. Промежуточный перегрев пара до 565° С производится при давлении 40/36 ата (от 320° С прп номинальной мощности), температура питательной воды 270° С, число подогревателей 8. К.п.д. устаповки по машинному залу т]° = 0,442 [7]. [c.40]

Начальные параметры пара перед турб инам1и 105 ати ц 524° С при промежуточном перегреве до 510° С температура охлаждающей воды 15,5° С. Турбоагрегаты трехкорпусные с тремя выхлопами. Промежуточный перегрев пара осуществляется между первым и вторым корпусами. Второй корпус, крО Ме части среднего давления, имеет группу ступеней низкого давления другие две группы ступеней низкого давления находятся в двухпоточном третьем корпусе. Подогрев питательной воды до температуры 224° С осуществляется в щести ступенях регенеративных подогревателей, в том числе в двух подогревателях низкого давления, деаэраторе на давление 2,5 ати и трех подогревателях высокого давления. Для восполнения потерь пара и конденсата предусмотрена двухступенчатая испарительная установка. [c.434]

Установленный на электростанции трехкорпусньш турбоагрегат мощностью 150 Мвт имеет два выхлопа и оборудован восемью отборами для подогрева питательной воды в трех ступенях высокого и пяти ступенях низкого давления. Параметры свежего пара 179 ати и 525° С, промежуточный перегрев пара до начальной температуры. Высота лопаток последней стунени низкого давления 750 мм. После по- [c.555]

Электростанция Торп Марч близ г. Донкастера запроектирована на мощность 1 100 Мвт из двух блоков мощностью по 550 Мвт. Заказы на котельный агрегат и турбоагрегат были выданы в 1958 г. Мощность этих агрегатов превосходит мощность блоков, устанавливаемых на американских электростанциях Филипп Спорн и Брид (450 Мвт). Параметры пара перед турбиной 162 ати и 565° С, промежуточный перегрев пара—до начальной температуры. Расход пара турбиной составляет 1 640 т/ч. Ввод первого блока в эксплуатацию намечен в 1963 г. [c.565]

Теплофикационные турбины. Продольный разрез теплофика ционной турбины Т-100-130 ТМЗ с одним регулируемым отбором пара показан на рис. 68. Конструкция этой турбины мало отличается от конструкции теплофикационных турбин меньших мощностей. Пар с начальными параметрами ро= 12,75 МПа и /о— = 555°С поступает к стопорному клапану, а затем направляется к четырем регулирующим клапанам 1. В одностенном корпусе 3 ЦВД закреплена сопловая коробка, через которую пар проходит в двухвенечную регулирующую ступень 2, а затем расширяется в восьми ступенях ЦВД до давления 3,4 МПа (верхний регенеративный отбор). Из ЦВД пар направляется в ЦСД, корпус 6 которого также одностенный. Промежуточный перегрев пара в этой турбине отсутствует. [c.103]

Изменением определяющих параметров, являющихся непрерывными по своей природе, можно задавать изменение структуры тепловой схемы. Так, изменение величины подогрева питательной воды в одной ступени приводит к изменению количества ступеней подогрева воды при этом все подогреватели высокого и низкого давления, за исключением первых по ходу воды, будут иметь примерно равные поверхности. Возможно также задание закона изменения величины подогрева в ступени в зависимости от параметров греющего пара и схемы установки [76]. Непрерывное изменение значений параметров, определяющих схему промежуточного перегрева пара, позволяет получить все возможные схемы промежуточного перегрева. Например, для схемы, изображенной на рис. 4.1, повышение давления пара на входе в промежуточный перегреватель при сохранении постоянными давлений отборного греющего пара и начального давления Ро приводит сначала к уменьшению числа ступеней перегрева (при Ро > Рз > Pi перегрев может осуществляться только острым паром), а затем к исключению из схемы промежуточного перегрева (при Рз>Ра). Аналогично можно подобрать определяющде параметры для любых других видов структурных изменений тепловой схемы паротурбинной установки АЭС. [c.81]

Блок № 8 электростанции Эвон энергосистемы Кливленд Электрик при мощности 250 Мет, начальных параметрах пара 248 ата и 594° С имеет однократный промежуточный перегрев до 565° С. Расход пара — 77 8т1ч. [c.82]

Параметры пара, отводимого на промежуточный перегрев, не могут выбираться произвольно. В самом деле цикл с промежуточным перегревом пара (например, I-5-6-7-8-1 на рис. 1-1) можно рассматривать как состоящий из двух циклов исходного J-5-JJ-J и дополнительного 6-7-8-11-6. Если дополнительный цикл весьма мал, т. е. если промежуточный лерегрев осуществляется после весьма малого процесса расширения пара в турбине до начальной температуры (/с) и давление отводимого пара близко к начальному, то средний температурный уровень в процессе подвода тепла также возрастает на весьма малую величину. Эффект от такого промежуточного перегрева, хотя и положительный, но весьма малый. Значит, чтобы эффект был ощутимым, давление пара, отводимого на промежуточный перегрев, должно существенно отличаться от начального давления пара в турбине. Но, с другой стороны, если осуществить промежуточный перегрев после того, как пар расширился почти до конечного давления, то эффект от промперегрева будет отрицательным, так как в дополнительном цикле подведено много тепла, а полученная в нем работа будет мала из-за небольшой разности давлений в процессе расширения. [c.26]

Дааленае пара, отводимого на первый (числитель) и второй (знаменатель) промежуточный перегрев, am, в зависимости от начальных параметров пара р и [c.30]

Мощные конденсационные турбины на сверхкритические параметры пара марки К-300-240, построенные ЛМЗ и ХТГЗ, введены в эксплуатацию на электрических станциях Советского Союза. Мощность турбин 300 тыс. кВт, начальное абсолютное давление пара 23,5 МПа (240 кгс/см ), начальная температура 560° С, промежуточный перегрев до 565° С при давлении 3,9 МПа (40 кгс/см ). Давление в конденсаторе 3,4 кПа (0,035 кгс/см ). Выпущены первые турбины мощностью 800 МВт (ЛМЗ) и 5()0 МВт (ХТГЗ) на указанные выше сверхкритические параметры пара. [c.208]

Современные крупные котлы работают при давлении пара 140—255 кГ1см и его температуре 540—570° С. После того как такой пар пройдет часть высокого давления турбины, его давление снижается до 30—35 кГ)см , температура — примерно до 350° С и его снова возвращают в котел для вторичного (промежуточно-г о) перегрева до температуры, близкой к начальной. В котлах сверхкритических параметров на перегрев пара расходуется до 65% тепла, воспринимаемого котлом. Поэтому в современных котлах перегреватели размещаются не только в конвективных газоходах, но и в топке котла. [c.63]

При начальных параметрах пара 12,75 МПа (130 кгс/см ) и 565°С в турбинах мощностью 150 и 200 МВт промежуточный перегрев до 565°С теоретически дает эконо мию топлива около 7% по сравнению с установкой при тех же начальных параметрах без промпере-грева. С учетом потерь давления в трубопроводах и промежуточном перегревателе эта экономия снижается до 4%- [c.15]

Для обоих первых турбоагрегатов приняты начальные параметры пара 141,7 ата и 565° С. Для предполагаемых к установке двухвальных турбоагрегатов имеется намерение перейти на начальное давление 170 ата и двойной промежуточный перегрев до температуры 565/537° С. Применение оверхкритичеаких давлений при стоимо сти угля о-коло 18 марок ФРГ за 1 т, по-иидимому, является экономически нецелесообразным. Проведенные расчеты показали, что и повышение температуры свежего пара до 593° С также в данном случае является нерентабельным вследствие высокой стоимости аустенитных сталей. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...