Цикл с вторичным (промежуточным) перегревом пара

Цикл с вторичным перегревом пара в диаграмме показан на рис. 90. Прямая 1—3 показывает адиабатное расширение пара до некоторого давления р[ в первом цилиндре двигателя, линия 3—4 — вторичный (или промежуточный) перегрев пара при давлении р и прямая О"- [c.236]

На рис. 14-26 и 14-27 представлен цикл с вторичным перегревом в координатах р—V и Т—S. Точка 1 соответствует начальному состоянию пара, точка 2—конечному состоянию пара за турбиной, точка 2 — конечному состоянию, которое было бы при отсутствии промежуточного перегрева. [c.440]

Другим средством улучшения качества работы системы является отбор пара и его вторичный промежуточный нагрев после частичного срабатывания в начальной части турбины (ступени высокого давления). В 7, s-диаграмме цикл с промежуточным перегревом пара показан на рис. 4.19. Прирост КПД за счет промежуточного перегрева пара может быть и небольшим, но позволяет уменьшить зону влажного пара в цикле (линия h—k на рис. 4.19), что является крайне важным. [c.75]

Рпс. 5. Цикл с вторичным перегревом пара — оптимальная темп-ра начала вторичного (промежуточного) перегрева. [c.596]

Схема с промежуточным перегревом пара показана рис. 8-21, а соответствующий цикл в системе 5 — Т —на рис. 8-22. Из схемы видно, что пар из пароперегревателя 2 направляется в часть высокого давления 3 турбины по выходе из нее пар поступает для вторичного перегрева в пароперегреватель 4, из которого далее попадает в часть низкого давления 5 турбины (позицией 6 обозначен электрический генератор) и далее в конденсатор 7, а затем в конденсатный насос 8. Процесс адиабатного расширения в области высокого давления турбины, определяющий полезное теплоиспользование ней, отображается в системе 5 — Т отрезком 1—2] процесс же адиабатного расширения в области низкого давления турбины, также определяющий полезное теплоиспользование в ней, отображается отрезком Г—2. Таким образом, суммарное полезное теплоиспользование в рассматриваемом случае будет [c.146]

В цикле со вторичным перегревом пара теплота подводится в двух изобарных процессах. Во-первых, при получении перегретого пара из воды с/ 1 и, во-вторых, при вторичном перегреве пара в промежуточном пароперегревателе р"1. На к—5-диаграмме (см. рис. 8.9,6) видно, что [c.210]

В результате вторичного перегрева степень сухости пара увеличивается от Х2 до х , что улучшает работу проточной части турбины. Одновременно с этим может повыситься термический к. п. д. цикла, если подобрать давление и температуру промежуточного перегрева так, чтобы средняя температура в процессе перегрева 2-3 была выше средней температуры подвода теплоты в цикле с однократным подогревом. [c.124]

При развитии паросилового цикла повышение начальной температуры пара сопровождалось ростом давления, что облегчало задачу обеспечения надежного температурного режима пароперегревателей. В отличие от этого рост температуры пара за промежуточным перегревателем происходил при более или менее неизменном давлении во вторичном паровом тракте. В связи с этим перегреватели и паропроводы в схеме промежуточного перегрева современных установок существенно усложнились. [c.6]

Определить 1) термический к. п. д. цикла со вторичным перегревом 2) насколько уменьшается влажность пара на выходе из турбины и насколько увеличивается термический к. п. д. цикла в результате введения вторичного перегрева 3) каковы средние интегральные температуры подвода теплоты в циклах с промежуточным перегревом и без него [c.148]

Цикл с промежуточным (вторичным) перегревом пара 1Л [c.171]

Для повышения экономичности работы паротурбинных установок, помимо использования пара высоких параметров и его вторичного перегрева, широко применяют так называемый регенеративный цикл, в котором питательная вода до ее поступления в котельный агрегат подвергается предварительному нагреву паром, отбираемым из промежуточных ступеней паровой турбины. На рис. 10-21 представлена принципиальная схема паросиловой установки с регенеративным подо- [c.122]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара показана на рис. 10-19, а соответствующий цикл в системе s — Т — на рис. 10-20. Из схемы видно, что пар из пароперегревателя 2 направляется в цилиндр высокого давления 3 турбины по выходе из него пар поступает для промежуточного перегрева во вторичный пароперегреватель 4, из которого далее подается в цилиндр низкого давления 5 турбины (позицией 6 обозначен электрический генератор, а позицией 1— котел) и далее в конденсатор 7, из которого конденсат поступает в насос 8. Процесс адиабатного расширения в цилиндре высоког9 давления турбины отображается на диаграмме s — Т отрезком 1—2, процесс же адиабатного расширения в цилиндре низкого давления — отрезком 1 — 2. [c.122]

В СССР в настоящее время преобладающее (но мощности около двух третей) число установок на районных тепловых электростанциях работает при давлении пара 100 ата и температуре перегрева 510—540° С. Одновременно широко внедряются котлы и турбины с параметрами пара 140 ата и 570° С с вторичным перегревом пара до той же температуры. В ближайшее время войдут в строй первые крупнейшие агрегаты на сверхкритические параметры пара 255—S16 ат и 585— 655° С с вторичным перегревом пара до 570° С. Рост температуры перегрева пара и промежуточный его перегрев одновременно с возрастанием давления пара необходимы для преду-шреждения чрезмерной влажности пара в выходной части турбины, но главным образом по соображениям повышения экономичности цикла. Увеличение параметров пара сказывается [c.7]

Конечное да1вление в конденсаторе 3,43 кПа (0,035 кгс/см ). Блок работает по циклу с промежуточным перегревом пара. Пар из цилиндра высокого давления (ЦВД) с параметрами 2,5 МПа (25 кгс/см ), 345°С отводится в промежуточный перегреватель котельного агрегата для вторичного перегрева и с параметрами 2,09 МПа (21,3 кгс/см ) и 545°С возвращается после перегрева в цилиндр среднего давления (ЦСД). Из ЦСД пар поступает в двухпоточный цилиндр низкого давления (ЦНД), а затем из каждой выхлопной части в свой конденсатор. [c.19]

Изобразим в is-диагра.мме расширение пара в цикле с промежуточным перегревом пара (рис. 6-12). Линия 1-3 изображает адиабатное расширение пара в ЦВД турбины. Так как вторичный перегрев происходит при р = onst, то он изобразится отрезком 3-4, идущим вдоль изобары Ji = 2,45 МПа (25 кгс/см ). Закончится он в точке 4, показывающей, до какой температуры происходит промежуточный перегрев пара. Из точки 4 начинается линия 4-2, характеризующая процесс адиабатного расширения пара в ЦНД турбины. Процесс заканчивается в точке 2, которая дает возможность определить степень сухости пара в конце расширения при наличии промежуточного перегрева. [c.117]

Решить предыдущую задачу об увеличении сухости пара с 2 = 0,78 до х г = 0,88, но не за счет увеличенич температуры перегрева пара Ту = 595 К до значения Т[ == = 853 К, а за счет промежуточного (вторичного) перегрева пара до той же температуры Сравнить теоретический к. п. д. нового цикла с к. п. д. цикла предыдущей задачи (см. рис. 11.13). [c.147]

В реальных регенеративных циклах с конечным числом отборов термодинамически наивыгоднейшая температура вторичного перегрева зависит, кроме параметров исходного цикла и конечной температуры вторичного перегрева, еще и от большого количества других факторов величины механических потерь в проточной части турбины, характера влияния влажности на внутренний относительный к. п. д., падения давления пара в тракте промежуточного перегрева и др. Весьма существенным является то обстоятельство, что отбор пара на вторичный перегрев соьмещается обычно с одним из регенеративных отборов. Температура пара, отбираемого на вторичный, перегрев, определяет (при данном режиме работы турбины) его давление. Последнее в свою очередь определяет температуру насыщения в совмещаемом отборе, т. е. органически связывает параметры схемы промежуточного перегрева и регенеративной схемы. [c.28]

Цикл с промежуточным (вторичным) перегревом пара. Из пре-дьщущего следует, что при применении пара высокого давления его влажность в турбине в конце процесса расширения становится Значительной даже при очень высокой начальной температуре. Между тем работа турбин на влажном паре недопустима, так как она вызывает увеличение потерь и износ (эрозию) турбинных лопаток в результате механического воздействия на них взвешенных в паре частиц влаги. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...