Параметры пара конечные промежуточного перегрева

Располагаемый теплоперепад турбины зависит от ее начальных и конечных параметров. На рис. 2.28 показаны типичные процессы расширения пара для двух типов турбин на сверхкритические начальные параметры пара с промежуточным перегревом и без него. Если подсчитать располагаемый теплоперепад по отдельным цилиндрам турбины, как указано на рис. 2.28, то для рассмотренных турбин он окажется равным 1800 и 1300 кДж/кг. [c.50]

МПа ( 0,01 кгс/см ) приводит для всех нагрузок к изменению мощности примерно на 1 % номинальной. Для турбин высоких параметров пара с промежуточным перегревом изменение мощности при изменении конечного давления будет составлять меньшее относительное значение ввиду значительного располагаемого теплоперепада у этих турбин. [c.199]

Таким образом, выбор значений начальных параметров пара должен производиться с обязательным учетом возможной эрозии и ползучести металла. В частности, необходимо, чтобы начальная температура пара, определяемая принятым начальным давлением пара (без промежуточного перегрева) при заданной конечной влажности, была допустимой в отношении предела ползучести данного металла. [c.113]

Значение оптимальных параметров промежуточного перегрева зависит от начальных параметров пара, конечной (верхней) температуры промежуточного перегрева, вида цикла (идеальный или действительный), значений к. П.Д. т]ог ступеней турбины, от степени развития регенеративного подогрева конденсата турбин. [c.52]

Проектируя промежуточный газовый перегрев, нельзя не учитывать и трудностей его осуществления — транспортировки расширенного пара от турбоагрегата к котлу, где устанавливается промежуточный перегреватель, и обратной доставки пара к турбоагрегату. Все это сопряжено с большими потерями давления потока рабочего агента, затратой средств на паропроводы, усложнением котельных поверхностей нагрева. Повышая начальные параметры процесса расширения пара, нельзя в настоящее время обойтись без одного, а в некоторых случаях и двух промежуточных перегревов, чтобы получить приемлемую конечную влажность пара в конце расширения. Наличие промежуточного перегрева диктуется не термодинамическими выгодами перегрева как такового, а именно указанными здесь обстоятельствами. Главным образом те же обстоятельства надо иметь в виду и при назначении наивыгоднейшего давления перегрева. [c.110]

Промежуточный перегрев можно применить с целью а) максимально возможного повышения тепловой экономичности (путем применения повышенных параметров промежуточного перегрева) б) поддержания допустимой конечной влажности пара в турбине независимо от величины начального давления. [c.95]

По заданным значениям определяющих параметров формируется таблица давлений отборов пара из турбины, т. е. определяются границы звеньев тепловой схемы. В таблицу заносятся начальное и конечное давления турбины, давления отборов греющего пара на промежуточный перегрев, давление в верхнем отборе пара на регенеративный подогрев питательной воды, давления пара на входе в промежуточные сепараторы и перегреватели. Одновременно проверкой термодинамических ограничений на теплообмен выявляется схема промежуточного перегрева, соответствующая заданным значениям определяющих параметров. Чтобы не увеличивать чрезмерно количество отборов, близкие по давлению отборы объединяются. [c.82]

Принятые начальные и конечные параметры цикла из-за недопустимо высокой влажности пара в последних ступенях турбины не позволяют использовать наиболее простой цикл турбоустановки (без промежуточной сепарации влаги и без промежуточного перегрева пара), поскольку еще не разработаны эффективные устройства для удаления влаги из проточной части турбины. Применение промежуточного перегрева пара с использованием в качестве греющего острого пара или пара из отборов турбины оказывает двоякое воздействие на экономичность турбоустановки с одной стороны, происходит уменьшение влажности в ступенях турбины, расположенных после промперегрева, и уменьшение потерь от влажности пара, с другой стороны, снижается к.п.д. термодинамического цикла турбоустановки. Чтобы отдельно рассмотреть влияние схемы и параметров промежуточного перегрева пара на экономичность термодинамического цикла установки, были проведены расчеты для цикла с идеальной турбиной, в которой отсутствуют потери, связанные с влажностью пара, и ограничения по предельной влажности. Результаты расчетов даны на рис. 4.2. [c.84]

Изобары в is-диаграмме расходятся кверху, поэтому hi+th2>ha, т. е. числитель в формуле для термического к. п. д. цикла с введением промежуточного перегрева увеличивается. Однако одновременно увеличивается на величину 1.3—(2 и знаменатель, поэтому в конечном итоге термический к. п. д. цикла может как увеличиваться, так и уменьшаться, в зависимости от выбора параметров промежуточного перегрева пара. [c.220]

Ввиду того что при проведении испытаний всегда могут иметь место отклонения от номинальных условий работы, а именно от номинальных параметров пара (начальные параметры, температура промежуточного перегрева, конечное давление), проектных тепловой схемы и режимов работы, то результаты испытаний должны быть приведены к номинальным (или другим специально оговоренным в технических условиях) условиям. [c.71]

Необходимо отметить, что кроме отклонений начальных и конечных параметров пара должны быть учтены отклоняющиеся при испытаниях от расчетных потери давления в тракте промежуточного перегрева и в трубопроводах подвода пара к регенеративным [c.71]

Известны попытки упрочнения поверхностей электрическим хромированием и азотированием лопаток турбин. Сведения об эффективности этих методов пока разноречивы. Важное значение для уменьшения эрозии имеет рациональный выбор конструктивных и термо-газодинамических параметров при проектировании турбин. Значительное уменьшение конечной влажности в турбине достигается введением промежуточного перегрева пара, а также путем рационального выбора начальных и конечных параметров. Для уменьшения эрозии рабочих лопаток полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочей решеткой. Меридиональный обвод проточной части турбины необходимо выполнять плавным, без резких уступов и перегородок, способствующих концентрации на отдельных участках влаги. Геометрические углы выхода из соплового аппарата и входа на рабочие лопатки должны обеспечивать минимальное рассогласование скоростей фаз и безударный вход двухфазного потока. [c.363]

Для снижения конечной влажности пара в цилиндрах турбины до допустимого значения 10—13 % применяют подсушку и промежуточный перегрев пара. Между цилиндрами турбины устанавливают сепаратор влаги (С) для подсушки пара до сухости примерно 0,99 и вслед за ним пароперегреватели промежуточного перегрева, обогреваемые паром из отбора турбины (ППо) и свежим паром (ППс) (рис. 4.14). Начальное давление насыщенного водяного пара по условиям ограничения параметров воды в ядерном реакторе принимают 6,0—7,0 МПа с соответствующей температурой насыщения примерно 280 С. [c.46]

Турбина имеет пять цилиндров. Свежий пар с параметрами 23,5 МПа, 540 °С через группу стопорных и регулирующих клапанов поступает в двухкорпусный ЦВД, после чего направляется в промежуточный перегреватель парового котла при давлении /7п.п = =3,8 МПа и температуре примерно 290 С. После промежуточного перегрева пар (3,34 МПа, 540 °С) подводится через стопорные и регулирующие клапаны в середину двухпоточного ЦСД, из ЦСД отводится в три двухпоточных цилиндра низкого давления. Конечное давление в двухсекционном конденсаторе составляет рк,ср —3,6 кПа (рк1 = = 3,2 кПа, Эк2 = 4 кПа). Номинальная расчетная электрическая мощность турбогенератора энергоблока принята 800 МВт. [c.149]

Первые три этапа расчета ПТС выполняют аналогично расчету ПТС КЭС (см. 11.2). Основной исходной величиной расчета является мощность генератора N3. Начальное давление пара и температуру питательной воды, так же как и конечное давление пара определяют по данным технико-экономиче-ских расчетов. Для современных АЭС эти параметры находятся в пределах ро= 6- 7 МПа, Рк=44-6 кПа, = 220- 230 °С (двухконтурные АЭС с ВВЭР и АЭС с реакторами на быстрых нейтронах). Разделительное давление перед сепарацией влаги и промежуточным перегревом зависит от начального давления. Его оптимальное значение, МПа, можно определить из выражения р,=0,6754-0,12 (ро-4,5). [c.165]

Правильный выбор начальных и конечных параметров пара, обеспечивающих умеренную влажность в конце процесса расширения. Выбор начальной температуры в соответствии с начальным давлением важен для паровых турбин без промежуточного перегрева пара. Так для начального давления pq = = 13 МПа начальная температура пара должна быть на уровне 540 °С. Для турбин с промежуточным перегревом пара, работающих на ТЭЦ, соответствующим образом выбирается давление и температура промежуточного перегрева. Уменьшить влажность в конце процесса расширения можно и повышением конечного давления, однако такой способ приводит к большим экономическим потерям. [c.461]

Начальный перегрев пара (процесс 6—1 на рис. 4.21, в) производится в ядерном реакторе (поэтому называется ядерным перегревом), в каналах или вьщеленной части активной зоны до температуры (точка i), обеспечивающей допустимую влажность в конце расширения (точка 2). Этому условию удовлетворяют так называемые сопряженные начальные параметры пара. При конечном давлении пара Р2 = 0,0039 МПа сопряженными начальными параметрами являются 7,0-МПа — 450 °С 8,8 МПа — 480 °С 12,3 МПа — 515 °С. Если ниже, а выше этих значений, необходима промежуточная сепарация или перегрев пара. На рис. 4.21, в пунктиром А —В—С показано изменение температуры твэлов. [c.121]

Параметры 13,8 МПа, 560 °С выбраны, исходя из условий возможного повышения начального давления при наличии промежуточного перегрева пара и сохранении при этом допустимой конечной влажности пара. Значения сверхвысоких параметров пара определяются условиями надежной работы современных легированных марок стали. Ведутся работы по применению пара и более высоких параметров. Имеются опытные установки с давлением пара 29,4 МПа и температурой 600 X. [c.305]

Промежуточный перегрев пара, сильно усложняющий установку, практически дает экономию только в случаях его применения при достаточно высоких значениях давления и температуры промежуточного перегрева. Поэтому он должен применяться в установках с очень высокими начальными параметрами, в которых отсутствие промежуточного перегрева вызывало бы недопустимо большую конечную влажность пара в турбине, а дальнейшее [c.91]

Имеющиеся аналитические методы определения оптимальных параметров регенеративного подогрева воды и промежуточного перегрева пара содержат допущения и упрощения, используются лишь для предварительного подбора исходных параметров схемы и не служат для ее расчета в целом и определения конечных искомых величин. [c.159]

В сводную таблицу входят значения параметров пара начальных, промежуточного перегрева и конечных давления и температуры пара в отборах турбины и у подогревателей параметров воды, а также значения подогревов воды в регенеративных подогревателях тг, кДж/кг, и теплоты, отдаваемой греющим паром при конденсации =/zr—Лдрг, кДж/кг, при наличии охладителей дренажа. Значения конечных недогревов воды в подогревателях 0г должны учитывать установку пароохладителей. [c.145]

Для большинства турбин средних параметров изменение давления в конденсаторе на 0,98-10 3 МПа ( 0,01 кгс/см ) приводит для всех нагрузок к изменению мощности примерно на 1% номинальной мощности. Для турбгп высоких параметров пара с промежуточным перегревом изменение мощности при изменении конечного давления будет составлять меньшую относительную величину ввиду значительного располагаемого теплопадения у этих турбин. На рис. 3-6 представлен график поправки к мощности турбоагрегата К-200-130 на давление отработавшего пара. В области, ограниченной прямыми I—I и II— II, эта зависимость приближается к линейной, и поправка к мощности на изменение давления пара в кон- [c.75]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Повышение средней температуры подвода теплоты в цикле может быть в определенных условиях достигнуто с помощью введения промежуточного перегрева пара. Введение промежуточного перегрева должно повышать экономичность и снижать конечную влажность пара в турбине до12—14 %. Однако следует иметь в виду, что если снижение конечной влажности достигается всегда, то повышение экономичности цикла достигается при применении промежуточного перегрева только в определенных условиях при оптимальных параметрах. На рис. 3-8 показан график зависимости Г) при введении промежуточного перегрева до той же температуры 4п = = 4 от давления пара, отбираемого на промежуточный перегрев. На графике видно, что имеется оптимальное значение давления промежуточного перегрева рЦ < 0,5 ро- При < < 0,2 Ро промежуточный перегрев приводит к потере экономичности, так как отработавший пар за турбиной будет иметь более высокую энтальпию, а это приведет к увеличению потерь в холодном источнике цикла и к снижению термического к. п. д. [c.40]

На электростанции Ревенсвуд (США) ту гат двухвального типа мощностью 1 ООО стоит из первого вала 3 600 об/мин и второго вала 1 800 об/мин (рис. 19-25). Параметры свежего пара перед турбиной 169 ат, 538° С, температура пара после промежуточного перегрева 538° С, конечное давление пара 0,035 ат. На обоих концах первого вала устанавливаются главные питательные насосы производительностью по 1 820 м /ч., напором 236 ат. Пусковой насос производительностью 227 м 1ч и напором 236 ат имеет электрический привод. Устанавливаются два деаэратора по 1 630 т/ч с максимальным давлением 14,1 ат. [c.267]

МВт (производственное объединение Харьковский турбинный завод им. С. М. Кирова, ХТГЗ). Параметры свежего пара 12,75 МПа и 838 К, частота вращения ротора 50 с" давление промежуточного перегрева пара 2,8 МПа, температура 838 К, конечное давление 0,00343 МПа, температура охлаждающей воды 285, питательной 502 К, расход пара 127 кг/с. Турбина предназначена для непосредственного (без редуктора) привода генератора переменного тока. Установка имеет отборы пара на регенерацию (семь отборов) и теплофикацию. Двухцилиндровая турбина включает ЦВД (рис. 4.12, а) с частями высокого дав. гения (ЧВД) 8 и среднего (ЧСД) 12 давления и двухпоточный ЦНД (рис. 4.12, б). КПД установки составляет 43,7 %, удельная масса турбины (без конденсатора и вспомогательного оборудования) 2,6 кг/кВт. Длина последней рабочей лопатки 780 мм при среднем диаметре 2125 мм. В корпусе ЦВД проточные части ЧВД и ЧСД разделены диафрагмой I О, которая отделяет камеры 9 отбора пара на промежуточный перегрев и впуска пара 11 после промежуточного перегрева. [c.190]

Как отмечалось уже выше, увеличение экономичности паросиловых циклов вызывает необходимость повышения начальных параметров водяного пара — давления и температуры перегрева и понижения конечного давления. При применении даже сверхвысоких давлений и высоких температур перегретого водяного пара к. п. д. отдельных осуш,ествленных паротурбинных установок достигает 34— 36%, а для запроектированной и намеченной к пуску в 1959 г. установки на закритические параметры пара — 350 ата и 620° С с двойным промежуточным перегревом — расчетный к. п. д. составляет рекордную величину 40,8% (станция Эдистоун в США). [c.162]

Параметры пара, отводимого на промежуточный перегрев, не могут выбираться произвольно. В самом деле цикл с промежуточным перегревом пара (например, I-5-6-7-8-1 на рис. 1-1) можно рассматривать как состоящий из двух циклов исходного J-5-JJ-J и дополнительного 6-7-8-11-6. Если дополнительный цикл весьма мал, т. е. если промежуточный лерегрев осуществляется после весьма малого процесса расширения пара в турбине до начальной температуры (/с) и давление отводимого пара близко к начальному, то средний температурный уровень в процессе подвода тепла также возрастает на весьма малую величину. Эффект от такого промежуточного перегрева, хотя и положительный, но весьма малый. Значит, чтобы эффект был ощутимым, давление пара, отводимого на промежуточный перегрев, должно существенно отличаться от начального давления пара в турбине. Но, с другой стороны, если осуществить промежуточный перегрев после того, как пар расширился почти до конечного давления, то эффект от промперегрева будет отрицательным, так как в дополнительном цикле подведено много тепла, а полученная в нем работа будет мала из-за небольшой разности давлений в процессе расширения. [c.26]

В реальных регенеративных циклах с конечным числом отборов термодинамически наивыгоднейшая температура вторичного перегрева зависит, кроме параметров исходного цикла и конечной температуры вторичного перегрева, еще и от большого количества других факторов величины механических потерь в проточной части турбины, характера влияния влажности на внутренний относительный к. п. д., падения давления пара в тракте промежуточного перегрева и др. Весьма существенным является то обстоятельство, что отбор пара на вторичный перегрев соьмещается обычно с одним из регенеративных отборов. Температура пара, отбираемого на вторичный, перегрев, определяет (при данном режиме работы турбины) его давление. Последнее в свою очередь определяет температуру насыщения в совмещаемом отборе, т. е. органически связывает параметры схемы промежуточного перегрева и регенеративной схемы. [c.28]

Конденсационная турбина, четырехцилнндровая, с промежуточным перегревом пара, двумя регулируемыми отборами, рассчитана на параметры пара давление свежего пара —240 ат температура свежего пара — 560° С и температура промежуточного перегрева пара— 565° С, конечное давление в конденсаторе — 0,054 ат . Проточная часть турбины состоит из ЦВД—12 ступеней, ЦСД № 1 — 10 ступеней, ЦСД № 2 — двухпоточного типа 6X2=12 ступеней н ЦНД с двумя выхлопами 3X2=6 ступеней, т. е. 31 и 9 дублирующих ступеней. [c.99]

Пример 2. Определить термический к. п. д. цикла паротурбинной установки с промежуточным neperp Bo.vi пара при начальном абсолютном давлении 130 кгс/см , начальной температуре 565° С, конечном давлении 0,035 кгс/см и параметрах промежуточного перегрева 34 кгс/см и 565° С. [c.133]

Конечное да1вление в конденсаторе 3,43 кПа (0,035 кгс/см ). Блок работает по циклу с промежуточным перегревом пара. Пар из цилиндра высокого давления (ЦВД) с параметрами 2,5 МПа (25 кгс/см ), 345°С отводится в промежуточный перегреватель котельного агрегата для вторичного перегрева и с параметрами 2,09 МПа (21,3 кгс/см ) и 545°С возвращается после перегрева в цилиндр среднего давления (ЦСД). Из ЦСД пар поступает в двухпоточный цилиндр низкого давления (ЦНД), а затем из каждой выхлопной части в свой конденсатор. [c.19]

Для вычисления dqJdT и dq jaT. воспользуемся равенствами (е) и (ж). Поскольку в этих равенствах i, S( t.,, s , и определяются параметрами острого пара, температурой насыщения в конденсаторе и конечной температурой промежуточного перегрева, т, е. не зависят от то при дифференцировании они рассматриваются как постоянные. С учетом сказанного получим из (е) и (ж) [c.30]

Блок 300 Мвт с двухступенчатым промежуточным перегревом пара. Турбоустановка К-300-300 (СКК-300 по одному из вариантов проекта имеет начальные параметры пара 300 ат, 650° С и два промежуточных перегрева, при 65—60 ат и 15—13 аз-до 565° С конечное давление пара 0,03 ат. Котельный агрегат — прямоточного типа (рис. 12-7). Турбина имеет девять регенеративных отборов пара для подогрева питательной воды до 274° С. Имеются четыре регенеративных подогревателя высокого давления и щесть низкого давления. Пар из отбора и противодавления приводной турбины питательного насоса может использоваться для подсущки топлива (бурого угля), отопления, а также для регенеративного подогрева воды. [c.152]

Турбина ЛМЗ мощностью 200 МВт, работающая с параметрами 12,75 МПа (130 кгс/см -) и /=565°С (обозначение типоразмера К-200-130) имеет промежуточный перегрев пара также до /п.п=565°С конечное давление 3,4 кПа (0,035 кгс/см ). Эта турбина — трех-цилинд ровая (рис. 6-26). В цилиндре высокого давления 12 ступеней давления, откованных заодно с валом. Компоновка цилиндров такова, что пар в ЦВД и ЦСД течет в противоположных направлениях, что выравнивает возникающее в цилиндре осевое давление. Пар в ЦВД течет в направлении от генератора к переднему (левому) подшипнику. Из ЦВД пар направляется в промежуточ-иый пароперегреватель, где при добавлении 2,48 МПа (25,3 кгс/см ) перегревается до /=665°С, и дальше поступает в ЦСД, в котором имеется одиннадцать ступеней давления, из которых семь откованы заодно с валом, а четыре насажены на вал. Из ЦСД пар при давлении 0,12 МПа (1,44 кгс/см ) направляется в двухпоточный цилиндр низкого давления, где каждый поток проходит через четыре насаженные на вал ступени давления, из которых две последние ступени образуют ступень Баумана число нерегулируемых отборов равно семи. Длина турбины с генератором 30,85 м, масса турбины 560 т. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...