Температура перегрева пара

С и выше. Повышение температуры перегрева пара ограничивается свойствами металла, из которого сделаны трубы, выдерживать большие давления при высоких температурах, т. е. конечные параметры пара определяются наличием относительно дешевых жаропрочных металлов. [c.303]

Дальнейшее повышение температуры перегрева пара ограничивается способностью металла выдерживать длительное время большие напряжения при высоких температурах, т. е. прочностью конструкционных металлов. [c.579]

Стремление увеличить термический КПД и полнее использовать температурный интервал цикла, в котором могут работать реальные двигатели, привело к созданию комбинированных установок. Использование перегретого водяного пара в качестве рабочего тела не позволяет повысить температуру свыше 600°С, нижняя температура цикла Ренкина составляет примерно 25 °С. В то же время верхние температуры газотурбинных циклов значительно превосходят температуру перегрева пара в цикле Ренкина, однако их нижние температуры достигают 400—500 °С при расширении продуктов сгорания до атмосферного давления. [c.213]

Дальнейшее повышение температуры перегрева пара ограничивается способностью металла выдерживать длительное время большие напряжения при высоких температурах. Это значит, что предел повышения температуры перегрева в паросиловых установках в основном определяется современными возможностями металлургии. [c.438]

Энтальпия воды на входе в экономайзер для прямоточных котлов равна энтальпии питательной воды (г вэ = г па). Для барабанных котлов с поверхностными регуляторами температуры перегрева пара г вэ = ins + Afp, для схем с регулированием температуры собственным конденсатом [c.106]

Тепловая схема котла — совокупность технических решений по последовательности расположения в газовом тракте поверхностей нагрева, организации движения в них продуктов сгорания, рабочего тела, воздуха и выбору способа регулирования температуры перегрева пара. [c.174]

Ввод газов рециркуляции в количестве в верхнюю часть топки не влияет на топочный режим, но ведет к снижению температуры газов на выходе из топки (рис. 148). Объем дымовых газов и их скорость при этом возрастают. При уменьшении тепло-восприятия ширм 4 (см. рис. 147) несколько увеличивается тепло-восприятие в последующих поверхностях перегревателя (кривые 5 и 6, рис. 148). В итоге обеспечивается повышение температуры перегрева пара. Ввод рециркуляции в верхнюю часть топки позволяет облегчить температурные условия работы труб ширм. [c.243]

Распыливание мазута 83 Расчет на прочность элементов котла 220 Регулирование температуры перегрева пара 237 Рециркуляция продуктов сгорания 242 [c.260]

МПа кгс/см МПа КРС/СМ МПа кгс/см Состояние н температура перегрева пара Температура питательной воды, С [c.182]

Экономичность цикла Ренкина повышается с увеличением давления и температуры перегрева пара. [c.120]

В котельной установке происходит много различных тепловых, гидродинамических и аэродинамических процессов, ход которых необходимо регулировать и контролировать. В связи с этим каждую котельную установку оборудуют различными регулирующими устройствами (регулятор температуры перегрева пара А5, направляющие аппараты дымососов и вентиляторов и др.), запорными и предохранительными устройствами (вентили и задвижки на трубопроводах, газовые шиберы, предохранительные клапаны и др.), а также контрольно-измерительными приборами. Наряду с этим котельную установку оснащают системой автоматического регулирования происходящих в ней процессов, что обеспечивает их более точное и быстрое регулирование по сравнению с ручным регулированием и приводит к повышению экономичности работы установки. [c.253]

Массовое внедрение энергетических установок с давлением 90 кгс/см и температурой перегрева пара в 535° С обеспечило снижение удельных расходов топлива (в условном топливе) с 645 г/(кВт-ч) в 1940 г. до 471 г/(кВт-ч) в 1960 г. Еще в годы Великой Отечественной войны конструкторское бюро ЛМЗ предложило смелую идею создания энергоблоков мощностью 150 МВт с параметрами пара 170 кгс/см и 550° С с промежуточным перегревом. В результате в 1958 г. была введена в эксплуатацию Черепетская ГРЭС с четырьмя блоками по 150 МВт и указанными выше параметрами пара. На Черепетской ГРЭС были установлены котлы, турбины, генераторы и все вспомогательное оборудование отечественного производства. Анализ эксплуатации оборудования Черепетской ГРЭС показал трудности освоения котлов с давлением 170 кгс/см и температурой пара 550° С (в частности, для их изготовления требовались высоколегированные дефицитные марки стали). [c.61]

Такие сплавы могут работать при температурах набивки примерно до 100° С хорошим материалом для колец набивки, работающих в условиях высоких температур, является сплав следующего состава 60,5<>/о РЬ 36,5% Си 0,4% Sb и 2,3% Ni. Этот сплав, применявшийся для набивок сальников паровозов ФД и ИС, устойчив до температур 350—370° С. Международный железнодорожный конгресс 1930 г. рекомендовал сплав из 96% Си, 2% Sb и 20/(,А1 для уплотнительных колец сальников, работающих при температурах перегрева пара 370 С и выше — до 400-430° С. [c.829]

Регулирование температуры перегрева пара производится впрыском воды в паропроводе между переходной зоной и пароперегревателем. [c.50]

Паросушители применяют для уменьшения влажности пара (1ч,о отсепарированной влаги повышает температуру перегрева пара на 8° С и увеличивает экономичность паровоза на 10/о). Наиболее простым паросушителем является сетка с отбойным листом, одним из совершенных — паросушитель Шелеста (фиг. 79), состоящий из воронки /, колпака 2, пароотводной трубы 5 и дренажной трубки 6, соединяющей сборник 5 с водой котла. Поверхность 4, наклонённая к оси воронки под некоторым углом, служит для отражения частиц пара, вследствие этого повышается давление пара в сборнике 5 и понижается уровень воды в трубке 6. Таким образом устраняется возможность уноса отсепарированной воды пульсирующим потоком пара и понижения давления в сборнике 3, связанного с подсосом воды [c.286]

Повышение температуры перегрева пара на 100 С увеличивает -г,,- на 8Ч/о. [c.312]

Для котлов типов ПК-10, ПК-14 разработано и изготовлено большое количество поворотных горелок, позволяющих регулировать положение факела в топке и тем самым изменять температуру перегрева пара. Тип амбразур для указанных горелок приведен па рис. 37,а. Соотношение выходных сечений первичного и вторичного воздуха, а также раскрытие струй первичного воздуха (угол между ручьями сопла первичного воздуха) выбраны в за- [c.80]

Предупреждение возникновения коррозии на поверхностях нагрева современных паровых котлов — очень сложная проблема, для решения которой необходимо применять самые совершенные средства подготовки и обработки котловой вод - [IV- ], тем более, что в ближайшие годы начнется выработка и широкое применение пара сверхвысокого и закритического давлений (до 300 ат) с температурой перегрева пара до 600° С. В современных же паровых котлах давление пара достигает 140—240 ат, а температура — 565— 585° С. [c.233]

Вследствие потери тепла через стенки трубы температура перегрева пара снижается, пар становится насыщенным, имея температуру, соответствующую давлению. С момента превращения перегретого пара в на сыщенный происходит постепенная конденсация некоторой его части, причем сконденсировавшиеся частицы воды должны удаляться из него при помощи специальных устройств. Одновременно происходит уменьшение 5 67 [c.67]

Наиболее просто это решается в паровых сетях, где давление и температура перегрева пара на ТЭЦ обычно поддерживаются постоянными в течение всего года. Такой режим обычно связан с более или менее устойчивым Потреблением пара на технологические нужды, с обеспечением постоянных параметров пара (давление, температура) на вводах потребителей. [c.70]

Единичная мощность парогенераторов непрерывно повышается. При обеспечении одной и той же средней температуры перегрева пара на парогенераторах большей производительности имеет место более высокая температура металла отдельных слабее охлаждаемых паром или сильнее нагреваемых горячими газами труб поверхностей нагрева. Условия эксплуатации металла труб становятся более тяжелыми и поэтому от металла требуются более высокие коррозионная стойкость и жаропрочность. [c.109]

Температура перегрева пара при работе второй конвективной шахты и изменения общей нагрузки агрегата от 100 до 30% колеблется пределах от 297 до 265°С. При давлении пара 23 кгс/см и температуре питательной воды на входе в экономайзер 100°С питательная вода на выходе из экономайзера не кипит, и запас до кипения составляет 15—30°С. Количество воздуха, пропускаемого через воздухоподогреватель, по допустимому сопротивлению принимается равным 50% всего количества при номинальной нагрузке. По этой причине средняя температура подогрева воздуха при этой нагрузке составляет примерно ПО°С, однако при нагрузке 50% номинальной температура воздуха повышается до 215°С и при нагрузке 30% составляет 170°С. [c.122]

Температура перегрева пара, С Кипение воды на выходе из экономайзера, % 285 300 360 [c.157]

Котел Таганрогского завода (Т) для слоевого сжигания топлива (С) Производительность котла 20 г/ч, рабочее давление 39 ати, температура перегрева пара 450° С. Котел однобарабанный. Котельный пучок состоит из шести рядов труб из них три ряда входят в особый коллектор конвективного пучка диаметром 325/35 мм, а остальные образуются путем разветвления заднего экрана. Котел имеет также фронтовой и боковые экраны с шагом труб Ъ0 мм w диаметром 83/4 мм. [c.67]

Температура перегрева пара 510° С. [c.69]

Температура перегрева пара в нормальных котлах высокого давления принята 510° С. [c.174]

II.47. Что произойдет с термическим к. п. д. паросиловой установки, если при постоянном конечном давлении за турбиной р2 =-- 0,005 A llla и неизменной температуре перегрева пара 7 = = 823 К в пределах допустимого измене-ння сухости пара в конце расширения увеличить первоначальное давлеггие перед турбиной с pi 3 МПа до р1 [c.144]

Решить предыдущую задачу об увеличении сухости пара с 2 = 0,78 до х г = 0,88, но не за счет увеличенич температуры перегрева пара Ту = 595 К до значения Т[ == = 853 К, а за счет промежуточного (вторичного) перегрева пара до той же температуры Сравнить теоретический к. п. д. нового цикла с к. п. д. цикла предыдущей задачи (см. рис. 11.13). [c.147]

Нижняя температура в цикле Ренкина составляет 15...30 °С В то же время верхний предел температуры в газотурбинных уста новках в зависимости от прочности материалов допускается поряд ка 1000 °С, что намного выше температуры перегрева пара в пара силовых установках, однако нижний предел температуры достигает 350...450 °С при расширении продуктов сгорания до атмосфер ного давления. [c.126]

Повышение начального и уменыиеиие конечного давлений пара приводит в цикле Ренкина к нежелательному явлению увеличения влаж-нооти пара в конце процесса расширения. Устранить этот недостаток можно либо за счет увеличения температуры перегрева пара, либо за счет повторного перегрева частично отработавшего пара. [c.316]

Исследованиями установлено, что термический к. п. д. цикла Ренкина увеличивается в следующих случаях при повышении давления pj, уменьшении давления р п увеличении температуры перегрева пара Т . Повышение к. п. д. паросиловых установок имеет большое sHatleHne для экономии топлива. Из табл. 2 видно, что с повышением начального давления /7j при неизменных и ра термический к. п. д. цикла Ренкина повышается. Однако увеличение р1 приводит к увеличению влажности пара в конце расширения, что вызывает эрозию (разрушение) лопаток рабочего колеса турбины. Чтобы избежать повышения влажности сверх допустимой нормы (10%), применяют промежуточный перегрев пара. Сущность этого метода заключается в том, что пар (рис. 28) после расширения в турбине ПТ отводят в специальный перегреватель Яа, в котором он подвергается повторному перегреву, а затем [c.77]

По ходу газов последовательно расположены первая секция испарительной поверхности, пароперегреватель, вторая и третья секции испарительной поверхности и водяной экономайзер. Все поверхности нагрева выполнены из стальных труб (сталь 20) диаметром 32x3 мм. Регулирование температуры перегрева пара не предусмотрено. Для очистки поверхностей нагрева от пыли предусматривается водяная обмывка и паровая обдувка. Каркас котла металлический, сварной. Обмуровка подъемного газохода выполнена из огнеупорного и термоизоляционного кирпича. Опускной газоход не обмуровывается, имеется только наружная тепловая изоляция. [c.117]

Шахты с набором испарительных ширм. К барабану котла подключены выполненные из труб диаметром 57X6 мм испарительные охлаждающие элементы, расположенные в кипящем слое . Двухступенчатый пароперегреватель, выполненный из труб диаметром 38x6 мм, также расположен в кипящем слое . Регулирование температуры перегрева пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным между ступенями пароперегревателя. Для регулирования температуры охлаждаемых газов предусмотрен байпасный газоход с шибером. [c.134]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

Несколько большее влияние оказывает начальное давление (рис. 4). Так, изменение давления пара от 240 до ISOa/na понижает к. п. д. приблизительно на 1%. Уместно отметить, что сравнительно слабое влияние температуры перегрева пара и давления пара на к. п. д. установки объясняется значительной долей работы газового цикла в общей полезной выработке энергии. Кроме того, уменьшение к. п. д. парового цикла [c.208]

По мнению К Эделеану [111,119], аустенитная нержавеющая сталь не подвергается коррозионному растрескиванию в чистом паре. Однако в случае переменного увлажнения и высыхания, даже при наличии воды очень высокой чистоты, на поверхности, особенно теплопередающей, могут накапливаться соли, а это может привести к коррозионному растрескиванию стали [111,120]. Особенно велика опасность коррозионного растрескивания в зоне кипения [111,121]. С. Бреннер [111,122] указывает, что аустенитные нержавеющие стали подвергаются коррозионному растрескиванию и в паре низкого давления. Температура перегрева пара может существенным образом влиять на появление растрескивания в аустенитной нержавеющей стали. При умеренном перегреве (порядка 25 7°С) парачасть воды испаряется, а ионы хлора концентрируются в оставшихся каплях воды. При этом, естественно, концентрация их возрастает [111,107], а следовательно, процесс коррозионного растрескивания интенсифицируется. Коррозионное растрескивание аустенитной нержавеющей стали может возникать при 50° С. Так, в этом случае при наличии в воде 50 мг л ионов хлора сталь 316 разрушалась через полтора года [111,88]. Ф. В. Девис [111,117] приводит случай разрушения аустенитной нержавеющей стали в растворе, содержащем 13,5 мг1л ионов хлора через 90 час. В работе Ж- П. Хуго [111,118] указывается, что образцы из стали 316 подвергались коррозионному растрескиванию при испытаниях в растворах с концентрацией 0,24—0,38 мг л ионов хлора. Испытания проводились в автоклавах, содержание кислорода не контролировалось. Коррозионное растре- [c.156]

Стремление к улучшению экономических показателей электростанций, сжигающих мазут, путем повышения температуры перегрева пара привело к созданию новых марок жаропрочных хромомарганцевых аустенитных сталей с небольшим содержанием никеля. ЦНИИТмаш разработана сталь типа 0Х13Г12Н2АС2 и ИМЕТ АН СССР — сталь типа 0Х12Г14Н4ЮМ [Л. 36]. Эти стали имеют показатели жаропрочности на уровне аустенит-ной хромоникелевой стали Х18Н12Т и превосходят ее в 1,5—2,0 раза по коррозионной стойкости в продуктах сгорания мазута. Стали сохраняют высокие пластические свойства при длительном эксплуатационном опробовании, а также при испытании на длительную проч- [c.109]

С) смонтирован на ТЭЦ Кайаани (Финляндия) [19]. Котел - с естественной циркуляцией, с промперегревом. Часть пароперегревателя и промперегреватель расположены в топке и набраны из плоских износостойких омегаобразных трубных панелей. Три горячих футерованных циклона расположены на задней стене топки. От каждого псевдожидкого затвора в топку идет по две течки, в каждую из которых подается топливо. Три дополнительных ввода топлива расположены на фронте котла. Температура перегрева пара регулируется впрыскивающими пароохладителями. Котел рассчитан на сжигание угля и торфа с влажностью до 55%. Разница в расходе газов при сжигании торфа и угля компенсируется рециркуляцией дымовых газов в топку. На 70%-ной нагрузке может работать на мазуте, помимо 125 МВт электроэнергии вырабатывает 100 МВт теплоты для отопления. [c.245]

Пароперегреватель выполнен с промежуточным коллектором змеевики, завальцованные в коллектор насыщенного пара и в промежуточный коллектор, выполнены из труб 38/3,5 мм, а змеевики, завальцованные в промежуточный коллектор и в коллектор перегретого пара, выполнены из труб 42/3,5 мм. Температура перегрева пара 450 С. Змеевики верхней части водяного экономайзера ввальцовываются непосредственно в барабан и имеют приваренные наставки большего диаметра, в которые вставляются насадки для образования водяной рубашки. [c.63]

В предлагаемой читателю книге рассматриваются особенности эксплуатации и проектирования сжигающих природный газ и мазут котлов, надежность которых, в том числе специализированных, нередко была ниже, чем у пылеугольных установок. При сжигании мазута это вызвано интенсивным шлакованием высокотемпературных и коррозией низкотемпературных поверхностей нагрева, случаями пожаров в регенеративных воздухоподогревателях, специфическими повреждениями пароперегревателей и испарительных поверхностей нагрева. В ряде случаев чередование сжигания газа с мазутом или с твердым топливом сопровождалось значительныд повышением или снижением температуры перегрева пара, в результате чего сужались диапазоны рабочих мощностей энергоблоков. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...