Влияние перегрева и влажности пара

ВЛИЯНИЕ ПЕРЕГРЕВА И ВЛАЖНОСТИ ПАРА [c.66]

Процесс расширения без учета влияния влажности ртутного и водяного пара был бы несколько выгоднее для водяного пара более низкой температуры и без промежуточного перегрева. [c.92]

Труднее избежать влияния изменения качества топлива на температуру перегрева пара. При изменении вида сжигаемого угля наступает изменение свойств как горючих, так и золы сжигаемого угля. Поэтому могут изменяться как длина факела и его степень черноты, так и толщина шлакового слоя на стенах плавильного пространства. Изменение влажности угля также может иметь большое влияние на температуру перегретого пара. На температуру перегретого пара имеет большое влияние и изменение тонкости помола сжигаемого топлива. [c.250]

Принятые начальные и конечные параметры цикла из-за недопустимо высокой влажности пара в последних ступенях турбины не позволяют использовать наиболее простой цикл турбоустановки (без промежуточной сепарации влаги и без промежуточного перегрева пара), поскольку еще не разработаны эффективные устройства для удаления влаги из проточной части турбины. Применение промежуточного перегрева пара с использованием в качестве греющего острого пара или пара из отборов турбины оказывает двоякое воздействие на экономичность турбоустановки с одной стороны, происходит уменьшение влажности в ступенях турбины, расположенных после промперегрева, и уменьшение потерь от влажности пара, с другой стороны, снижается к.п.д. термодинамического цикла турбоустановки. Чтобы отдельно рассмотреть влияние схемы и параметров промежуточного перегрева пара на экономичность термодинамического цикла установки, были проведены расчеты для цикла с идеальной турбиной, в которой отсутствуют потери, связанные с влажностью пара, и ограничения по предельной влажности. Результаты расчетов даны на рис. 4.2. [c.84]

Экспериментальные исследования решеток обычно проводятся при независимом изменении чисел М, Re и влажности. При этом можно проследить влияние начальных параметров (перегрева вблизи верхней пограничной кривой и начальной влажности) на эффекты сжимаемости и вязкости. Действительно, представленные на рис. 11-3 графики распределения давлений отчетливо показывают, что расслоение кривых существенно зависит от уо (или А о). С уменьшением начального перегрева и при переходе в зону влажного пара сжимаемость сказывается более значительно в том же диапазоне изменений чисел Маха. Аналогичный вывод можно сделать, оценивая влияние Re. По мере снижения перегрева и увеличения влажности влияние этого параметра проявляется интенсивнее и область неавтомодельного течения по Re расширяется (Rea возрастает). [c.294]

Для всех испытанных ступеней измерялась степень реактивности в верхнем и корневом сечениях. Характерная зависимость степени реакции р от отношения скоростей и/са и начальной влажности пара уо показана на рис. 5-9 (/i = 48 мм-, t/op = 400 мм). Опытная величина степени реакции в зависимости от ы/со в диапазоне изменения ы/Со = = 0,3- 0,5 достаточно хорошо описывается линейным законом. Изменение начальной температуры или степени влажности пара приводит к четкому расслоению опытных кривых. При подходе к пограничной линии (-> =1) из зоны перегрева степень реакции вначале слабо убывает, а затем с увеличением влажности пара начинает возрастать. Такое изменение степени реакции, по-видимому, объясняется влиянием нескольких факторов [c.104]

На рис. 8-47,6 показано влияние периферийной сепарации на экономичность многоступенчатой быстроходной турбины при постоянном отношении давлений и переменном начальном перегреве (влажности) пара. Во всем диапазоне изменения приведенной конечной влажности группы турбинных ступеней наблюдается уменьшение потерь от влажности (кривая 2) за счет организации периферийной сепарации. [c.194]

Введение вторичного перегрева пара не только предупреждает износ лопаток последних ступеней, но и уменьшает вредное влияние капель воды на экономичность и заметно увеличивает к. п. д. станции. Поэтому, несмотря на некоторое усложнение оборудования и условий эксплуатации, иногда промежуточный перегрев применяют, даже если и без него влажность пара в конце расширения не превосходит допустимой. [c.245]

В настоящее время влияние влажности и перегрева пара на интенсивность теплообмена при конденсации изучено еще недостаточно. Наметим пути подхода к решению задачи и дадим некоторые оценки. [c.66]

На рис. 6-6 нанесены точки, соответствующие началу процесса и сечению максимального переохлаждения (возникновению скачка конденсации). Для каждого отдельного сопла точки располагаются примерно на одной линии сухости. Для меньшего начального перегрева фиктивная степень сухости Хф, соответствующая возникновению скачка, уменьшается, что соответствует увеличению переохлаждения. Это объясняется тем, что при малых значениях начального перегрева скачок конденсации возникает в зоне наибольших продольных градиентов скорости. Следует отметить, что для сопл с большими продольными градиентами линия Хф также лежит ниже, чем для сопл с малыми градиентами. Таким образом, с ростом градиентов максимальное переохлаждение увеличивается. Такое влияние продольных градиентов скорости на величину переохлаждения физически легко объяснимо. Увеличение продольных градиентов означает увеличение относительной скорости изменения всех термодинамических параметров пара. Чем больше скорость изменения параметров пара, тем дольше может сохраняться состояние переохлаждения. Следовательно, чем больше продольный градиент скорости, тем глубже в зону Вильсона пар расширяется без конденсации. Последнее означает, что при одних и тех же начальных параметрах ро и То с ростом градиента скорости скачок будет возникать при больших числах Маха. При появлении на входе в сопло крупнодисперсной влаги скачки конденсации не исчезают, а несколько перемещаются вверх по потоку. Отсюда следует, что даже при значительной начальной влажности (уо < 10%) капли крупнодисперсной жидкой фазы не могут служить центрами конденсации и расширение паровой фазы происходит с переохлаждением. [c.146]

Влияние влажности и перегрева пара [c.376]

Выше уже отмечалось, что эрозия лопаток турбины кладет предел допустимой степени влажности пара для последних ступеней турбины. 75-диаграмма на рис. 12-8 графически показывает влияние повышения начального давления на увеличение влажности пара в конце процесса расширения в случае, когда температура перегрева пара остается неизменной. На том же рисунке показаны кривые влажности пара в последней ступени турбины tB зависимости от давления для циклов с температурами перегрева 550 и 430°С (к. п. д. турбин принят равным 80%) при давлении отработавшего пара 25 мм рт. ст. абс. Эти кривые показывают, что если допустимая влажность равна 10%, то наивысшее начальное давление равно 40 /сГ/сж при температуре перегрева 430° С н 100 кГ1см при 550° С. [c.96]

В реальных регенеративных циклах с конечным числом отборов термодинамически наивыгоднейшая температура вторичного перегрева зависит, кроме параметров исходного цикла и конечной температуры вторичного перегрева, еще и от большого количества других факторов величины механических потерь в проточной части турбины, характера влияния влажности на внутренний относительный к. п. д., падения давления пара в тракте промежуточного перегрева и др. Весьма существенным является то обстоятельство, что отбор пара на вторичный перегрев соьмещается обычно с одним из регенеративных отборов. Температура пара, отбираемого на вторичный, перегрев, определяет (при данном режиме работы турбины) его давление. Последнее в свою очередь определяет температуру насыщения в совмещаемом отборе, т. е. органически связывает параметры схемы промежуточного перегрева и регенеративной схемы. [c.28]

Изменения степени реакции в зависимости от и/со в диапазоне ul o = 0,3--r 0,7 достаточно хорошо описываются линейным законом. Изменение начальной температуры или степени влажности пара приводит к довольно четкому расслоению опытных кривых. При подходе к пограничной линии х= ) из зоны перегрева степень реакции вначале слабо убывает, а затем начинает возрастать с увеличением влах<ности пара. Такое изменение степени реакции, по-видимому, объясняется влиянием нескольких факторов [c.332]

Особенно важными являются методы сепарации влаги из проточных частей турбин. Для иллюстрации на рис. 12-18 приведены результаты испытаний многоступенчатой быстроходной турбины при постоянном отношении давлений и переменном начальном перегреве (влажности) пара. Кривая 1 соответствует испытаниям турбины, влагоулавливающие устройства последних трех ступеней которой показаны на рисунке пунктирными линиями. Кривая 2 получена была при испытании варианта этой же турбины с улучшенными Благоотводяш,ими камерами (показаны на рис. 12-18 сплошными линиями). Влияние влажности для улучшенного варианта оказалось суш,ественно меньшим. [c.341]

В табл. 7 дается сравнение ртутно-водяных циклов с конденсационной ступенью водяного пара при начальном давлении ртутного пара 10 ата и противодавлении ртутной турбины от 0,05 до 0,30 ата. Противодавление турбйны водяного пара принято во всех вариантах 0,04 ата. Начальная температуга перегрева водяного пара выбиралась для каждого варианта из условия, чтобы конечная влажность водяного пара была бы 1 Температура питательной воды принята на 50 С ниже точки кииения. Подогрев воды—в экономайзере. Принятые условия позволяют выявить влияние противодавления ртутной ступени на эффективность ртутно-водяного цикла, независимо от других факторов. [c.30]

Расчетным режимом сопла Лаваля со скачком конденсации за минимальным сечением следует считать такой режим, при котором в выходном сечении отсутствуют волны разрежения или адиабати-ческие скачки уплотнения. Очевидно, что расчетный режим может быть реализован достаточно точно только для узкого диапазона значений относительно перегрева Яд или соответственно начальной влажности уо. При этом необходимо профилировать расширяющуюся часть сопла с учетом влияния скачка конденсации и волн разрежения за скачком, принимать во внимание изменения в результате скачков физических свойств пара, а также тепло- и массо-обмен, связанный с конденсацией пара. Точное решение этой сложной задачи сопряжено с большими трудностями. Приближенное решение может быть получено следующим путем. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...