Степень влажности пара перегрева пара

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при постоянных значениях р и р2 увеличение начальной температуры пара от t до i i (рис. 14-25) вызывает понижение влажности пара после расширения от до —х "), в си- [c.440]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара служит повышение степени перегрева пара. [c.580]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Точное определение поправок на потери тепла затруднено, так как они сами зависят от степени влажности пара. Поэтому применялся способ учета потерь без непосредственного их определения [22]. По формуле (V.16) определялась степень влажности у в функции температуры перегрева пара АГ без поправок на потери тепла (ДТ = Tj — Т , где Т . — температура в сечении II—II). Экстраполяцией полученной кривой у = f (АТ) в точку нулевого перегрева (ДТ = 0) находилась действительная степень влажности пара. В примере на рис. 50 действительная степень влажности у = 5,2%. [c.158]

Ранее было установлено, что с повышением начального давления пара Рх увеличивается и начальная температура Тх, что увеличивает среднее значение температуры пара в процессе подвода тепловой энергии к нему в паровом котле и пароперегревателе. Но это приводит и к отрицательным последствиям — увеличению степени влажности пара в конце процесса расширения в турбинной ступени. С целью предотвращения эрозии лопаток последних ступеней турбины степень сухости Х ограничивают значением Хх > 0.86, которое можно обеспечить при указанных параметрах только путем введения в цикл промежуточного перегрева пара. [c.249]

Цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом пара. На рис. 1.71 приведена принципиальная схема паросиловой установки с промежуточным перегревом пара, а на рис. 1.72, а, б изображен цикл, по которому она работает. Как видно из этих рисунков, здесь вместо расширения пара в турбине до недопустимой малой степени сухости хг < 0,8), осуществляющегося в цикле без промежуточного перегрева пара, достигается допустимая степень сухости Хг 0,8 при том же конечном давлении р . В первой секции турбины происходит расширение пара до некоторого промежуточного давления р , после чего он поступает во второй пароперегреватель 2, где за счет теплоты дымовых газов, выходящих из первого пароперегревателя I, он снова перегревается при постоянном давлении Ре до температуры После этого пар поступает во вторую секцию турбины, где он расширяется до заданного конечного р давления в области допустимой влажности паров. [c.95]

Цикл со вторичным перегревом пара. Как установлено выше неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности па[1а в конце его адиабатного расширения. [c.123]

Труднее избежать влияния изменения качества топлива на температуру перегрева пара. При изменении вида сжигаемого угля наступает изменение свойств как горючих, так и золы сжигаемого угля. Поэтому могут изменяться как длина факела и его степень черноты, так и толщина шлакового слоя на стенах плавильного пространства. Изменение влажности угля также может иметь большое влияние на температуру перегретого пара. На температуру перегретого пара имеет большое влияние и изменение тонкости помола сжигаемого топлива. [c.250]

Как отмечено ранее, одним из способов, позволяющих снизить влажность пара на выходе из турбины, является перегрев пара. Применение перегрева пара приводит к увеличению термического к. п. д. цикла и одновременно сдвигает в Т, s-диаграмме точку, соответствующую состоянию пара на выходе из турбины, вправо, в область более высоких степеней сухости (рис. 11-20, а). [c.387]

Начальные параметры пара выбраны 12,7 МПа и 813 К. При этом можно отказаться от промежуточного перегрева, если считать возможной работу последнего РК со степенью влажности за ним [c.89]

В потоке, расширяющемся до давления в конденсаторе, вторичный перегрев пара снижает степень влажности, что существенно повышает к. п. д. турбины и, кроме того, снижает уровень эрозии лопаток. Поэтому наибольший эффект от ПП получается в потоке пара в конденсатор, а наименьший— в потоке в отбор пара с наиболее высоким давлением. Неблагоприятные условия создаются при минимальном потоке пара в конденсатор, когда последние ступени работают в режиме торможения и когда из-за повышенной температуры поступающего в ЧНД пара при вторичном перегреве приходится увеличивать его расход. [c.97]

Сепарация влаги и промперегрев. Для низкой температуры пара, поступающего из парогенератора, применяются влажнопаровые турбины (ВПТ), в которых ЧВД полностью или в значительной части работает на влажном паре. При этом в конце расширения до глубокого вакуума пар имел бы степень влажности более 20%, но ее стремятся ограничить 12—15% с целью уменьшения эрозии лопаток и потерь энергии. Для этого влага отводится непосредственно в ступенях турбины (внутренняя сепарация) и во внешних сепараторах (С), устанавливаемых между цилиндрами. Во внешних сепараторах степень влажности пара может быть уменьшена до 1% - Такой сепаратор обычно объединяют с промежуточным перегревателем (СПП), когда он требуется. В перегревателе пар высушивается и перегревается, благодаря чему снижается его степень влажности в последних ступенях ЧНД. [c.112]

Для промперегревателя обычно используется отбираемый из ЦВД и свежий пар, чем и определяется максимальная температура перегрева (на 15—40° меньше а). Перегрев свежим паром снижает к. п. д. цикла, но потери от влажности пара в ЦНД существенно уменьшаются и повышается надежность турбины. ПП используют в тех случаях, когда путем сепарации нельзя достигнуть допустимой степени влажности в конце расширения. Выгодно применять двухступенчатый перегрев сначала паром из отбора, а затем свежим, причем оптимальное повышение энтальпии пара — приблизительно одинаковое в каждой ступени. Часто допускают отступление от такой разбивки ступеней ПП из-за удобства организации отбора пара (за внутренним цилиндром ЦВД). Добавляя перегрев отбираемым паром, можно снизить расход теплоты установкой приблизительно на 0,5%. Благодаря применению СПП, существенно уменьшаются потери от влажности в ЦНД. [c.112]

С целью уменьшения влажности пара на последних ступенях турбин в тепловых схемах АЭС применяют сепараторы или сепараторы — промежуточные пароперегреватели. Одноступенчатая сепарация без промежуточного перегрева, определяемая отрезками ВС и В С соответственно для ПД и СД, увеличивает выигрыш от перехода к скользящему давлению. Это обусловлено меньшей степенью влажности пара, входящего в сепаратор, вследствие чего в последующие ступени турбины при СД поступает большее количество отсепарированного пара. С повышением разделительного давления, при котором производится сепарация, выигрыш от применения СД увеличивается ввиду того, что при этом возрастает различие степеней влажности за ЦВД при постоянном и скользящем начальном давлении. [c.151]

Поскольку существуют разные понятия степени влажности (расходная ур, мгновенная у, диаграммная уц, см. 3-1), методы измерения влажности пара следует различать по измеряемой степени влажности пара. В соответствии с этим ниже рассмотрены наиболее широко распространенные в настоящее время методы измерения влажности пара, в частности калориметрический метод. Схема калориметра с применением электрического перегрева отсасываемого влажного пара (разработка ЦКТИ) приведена на рис. 14-7. Электрический калориметр состоит из двух нагревательных элементов, термопар, расположенных в промежутках между ними, и магистрали отбора. [c.393]

Для всех испытанных ступеней измерялась степень реактивности в верхнем и корневом сечениях. Характерная зависимость степени реакции р от отношения скоростей и/са и начальной влажности пара уо показана на рис. 5-9 (/i = 48 мм-, t/op = 400 мм). Опытная величина степени реакции в зависимости от ы/со в диапазоне изменения ы/Со = = 0,3- 0,5 достаточно хорошо описывается линейным законом. Изменение начальной температуры или степени влажности пара приводит к четкому расслоению опытных кривых. При подходе к пограничной линии (-> =1) из зоны перегрева степень реакции вначале слабо убывает, а затем с увеличением влажности пара начинает возрастать. Такое изменение степени реакции, по-видимому, объясняется влиянием нескольких факторов [c.104]

Увеличение степени перегрева и уменьшения влажности пара обусловлено переходом энергии преодоления трения в теплоту. [c.97]

Экономичность цикла Ренкина повышается с увеличением давления и температуры перегрева пара. Из диаграммы х — г видно, что с ростом давления р при неизменных значениях i и р2 величина /1 уменьшается, а разность 1 — 2 возрастает. Если теперь обратиться к выражениям (8-25), (8-26) и (8-26 ), то можно заключить, что в рассмотренном выше случае термический к. п. д. цикла будет возрастать, а удельный расход пара уменьшаться. Та же диаграмма показывает, что с повышением температуры перегрева пара при неизменных р и р растет экономичность цикла, поскольку при этом увеличение разности /1—112 сказывается в большей степени, чем увеличение величины — Одновременное увеличение давления и температуры пара обусловливает еще более интенсивный рост экономичности установок. Необходимо отметить, что повышение температуры перегрева при повышении давления полезно и необходимо еще и с точки зрения сокращения механических потерь и обеспечения сохранности турбинных лопаток. При помощи диаграммы 5 — й можно убедиться в том, что в установках высокого давления пар в конце процесса расширения при небольшом противодавлении (р2 = 0,04—0,05 ата) становится весьма влажным. Например, если начальные параметры пара характеризуются давлением р = = 35 ата и температурой 450° С, то при расширении такого пара в идеальной турбине до конечного давления р2 = 0,05 ата влажность его будет составлять 1—д = 0,175 если начальные параметры пара будут р1 = 130 ата и 1 = 450° С, то при расширении до того же значения конечного давления рг = 0,05 ата влажность пара достигнет 1 —х = 0,27 (ом. диаграмму 5 — I). [c.145]

Для того чтобы избежать большой влажности пара при высоком начальном давлении (считается возможным меть степень сухости не меньше 0,86—0,88), прибегают к промежуточному (вторичному) перегреву пара. В этом случае весь процесс расширения пара между начальным и конечным давлениями разбивают на две (иногда три) части, соответственно чему устанавливают два (иногда три) цилиндра турбины (или две части в одном цилиндре) один — высокого давления (ЦВД), другой — низкого давления (ЦНД). При трех цилиндрах второй — среднего давления (ЦСД). [c.117]

На рис. 6.11 видно, что большему давлению перед турбиной соответствует более высокая влажность выходящего из нее пара. При р = =р из турбины выходит перегретый пар при р1=р" он получается уже слегка влажным, а при р =р " степень сухости его х " значительно меньше единицы. Содержание капелек воды в паре увеличивает потери от трения его в проточной части турбины. Поэтому одновременно с повышением давления пара за та-ровым котлом необходимо повышать и температуру его перегрева, чтобы поддерживать влажность выходящего из турбины пара в заданных пределах. [c.68]

Приведенные материалы показывают, что степень рециркуляции газов может значительно изменяться в зависимости от избытка воздуха, влажности твердого топлива и других причин, при которых изменяется суммарный объем продуктов горения. Минимальная степень рециркуляции определяется опасностью обгорания сопл, через которые газы вдуваются в топку, а также опасностью ускорения наружной коррозии экранных труб и возрастания содержания окислов азота в продуктах горения. Увеличение рециркуляции (прежде всего при работе с низкой нагрузкой) ограничивается обычно условиями устойчивого и экономичного сжигания топлива. Поэтому регулирование температуры пара промежуточного перегрева с помощью рециркуляции дымовых газов не всегда возможно в достаточно широких пределах и прежде всего при работе котлов в условиях, отличающихся от проектных. У многих типов котлов сверхкритического давления предусмотрены и другие методы регулирования, однако наличие рециркуляции газов считается полезным и у них (см. табл. 3-1). [c.113]

Переохлаждение пара в различных конфузорных каналах исследовалось в работах кафедры паровых и газовых турбин МЭИ [Л. 50, 54, 55]. Результаты опытов показали, что величина переохлаждения зависит от степени конфузорности потока (величины градиентов скорости), начальных параметров пара (начального перегрева или соответственно начальной влажности) и формы канала. Исследование переохлаждения осуществлялось в суживающихся и расширяющихся (сверхзвуковых) плоских и осесимметричных соплах, а также в криволинейных каналах и решетках турбин. [c.137]

На рис. 6-6 нанесены точки, соответствующие началу процесса и сечению максимального переохлаждения (возникновению скачка конденсации). Для каждого отдельного сопла точки располагаются примерно на одной линии сухости. Для меньшего начального перегрева фиктивная степень сухости Хф, соответствующая возникновению скачка, уменьшается, что соответствует увеличению переохлаждения. Это объясняется тем, что при малых значениях начального перегрева скачок конденсации возникает в зоне наибольших продольных градиентов скорости. Следует отметить, что для сопл с большими продольными градиентами линия Хф также лежит ниже, чем для сопл с малыми градиентами. Таким образом, с ростом градиентов максимальное переохлаждение увеличивается. Такое влияние продольных градиентов скорости на величину переохлаждения физически легко объяснимо. Увеличение продольных градиентов означает увеличение относительной скорости изменения всех термодинамических параметров пара. Чем больше скорость изменения параметров пара, тем дольше может сохраняться состояние переохлаждения. Следовательно, чем больше продольный градиент скорости, тем глубже в зону Вильсона пар расширяется без конденсации. Последнее означает, что при одних и тех же начальных параметрах ро и То с ростом градиента скорости скачок будет возникать при больших числах Маха. При появлении на входе в сопло крупнодисперсной влаги скачки конденсации не исчезают, а несколько перемещаются вверх по потоку. Отсюда следует, что даже при значительной начальной влажности (уо < 10%) капли крупнодисперсной жидкой фазы не могут служить центрами конденсации и расширение паровой фазы происходит с переохлаждением. [c.146]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при цо-стоянны х значениях Р1 и рг увеличение начальной температуры пара от до tl" (рис. 13-24) вызывает понижение влажности пара после расширения от (1—д ) до (1—х "), в силу чего в яа-росиловы х установках пар высокого давления применяется только в сочетании с высокими температурами перегрева. [c.254]

Выше уже отмечалось, что эрозия лопаток турбины кладет предел допустимой степени влажности пара для последних ступеней турбины. 75-диаграмма на рис. 12-8 графически показывает влияние повышения начального давления на увеличение влажности пара в конце процесса расширения в случае, когда температура перегрева пара остается неизменной. На том же рисунке показаны кривые влажности пара в последней ступени турбины tB зависимости от давления для циклов с температурами перегрева 550 и 430°С (к. п. д. турбин принят равным 80%) при давлении отработавшего пара 25 мм рт. ст. абс. Эти кривые показывают, что если допустимая влажность равна 10%, то наивысшее начальное давление равно 40 /сГ/сж при температуре перегрева 430° С н 100 кГ1см при 550° С. [c.96]

Изменения степени реакции в зависимости от и/со в диапазоне ul o = 0,3--r 0,7 достаточно хорошо описываются линейным законом. Изменение начальной температуры или степени влажности пара приводит к довольно четкому расслоению опытных кривых. При подходе к пограничной линии х= ) из зоны перегрева степень реакции вначале слабо убывает, а затем начинает возрастать с увеличением влах<ности пара. Такое изменение степени реакции, по-видимому, объясняется влиянием нескольких факторов [c.332]

На h—5-диаграмме адиабата изображается линией 1—2, при этом начальное состояние пара, определяемое точкой 1, находится на пересечении изобары р и изотермы t. Опуская из точки 1 вертикальную линию 5 = = onst до пересечения с изобарой рг, находим точку 2, которая определяет конечное состояние пара. В точках I VI 2 находят недостающие параметры пара, необходимые для расчета. При адиабатном расширении 1—2 перегретого пара вначале уменьшается степень его перегрева, а затем при давлении р он переходит в насыщенный пар. Дальнейшее расширение пара будет сопровождаться увеличением его степени влажности. [c.146]

Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и понижают относительный внутренний к. п. д. турбины. Надежная работа лопаток последних ступеней турбины обеспечивается при влажности пара не выше 12%, т. е. при степени сухости не ниже0,88. Для достижения допустимой степени сухости пара применяется как один из способов повторный (промежуточный) Фиг. 79. перегрев. Сущность его заключается в том, что свежий перегретый пар, поступивший в турбину, после расширения в ступенях высокого давления 1 — 2 (фиг. 79), при пониженном давлении р и температуре подвергается при постоянном давлении (линия 2 — 3) вторичному перегреву до температуры /3, [c.157]

У читателя может возникнуть недоумение ранее отмечалось, что в случае использования водяного пара в качестве рабочего тела цикл Ренкина без перегрева, как правило, не применяется по той причине, что при этом пар в конце процесса расширения в турбине имеет высокую влажность, что резко снижает величину внутреннего относительного к. п. д. турбины. Почему же ртутный цикл без перегрева пара может применяться без каких-либо оговорок Дело в том, что у ртути правая пограничная кривая в-Г, -диаграмме идет значительно круче, чем у воды. Благодаря этому состояние пара на выходе из ртутной турбины оказывается расположенным в области влажного пара вблизи правой ногра-ничной крявой, т. е. в зоне высоких значений степени сухости . [c.397]

На рис. П-24 приведены коэффициенты расхода для кольцевых решеток С-9012А в зависимости от начальной степени влажности и начального перегрева пара, полученные при использовании разных методов определения теоретического расхода [c.319]

При одновременном увеличении производительности и влансности топлива температура перегрева пара быстро возрастает. При снижении нагрузки и повышении влажности топлива температура перегретого пара молсет повыситься или снизиться в зависимости от степени отклонения этих параметров от их номинального значения. Коэффициент полезного действия котла может сохранить свое значение, повыситься или снизиться также в зависимости от относительного изменения параметров. [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...