Недостаточный перегрев пара

Более подробное изучение условий работы котла показало, что недостаточный перегрев пара частично объяснялся неплотностью вентилей на линиях подачи воды к впрыскивающим пароохладителям, из-за чего эта вода охлаждала пар промежуточного перегрева даже при полностью закрытых вентилях. Для повышения температуры пара приходилось уменьшать количество дымовых газов, проходивших по шунтирующему газоходу, что согласно рис. 2-12,в приводило к возрастанию температуры уходящих газов. [c.180]

Для АЭС с БН-600 применены серийные турбины мощностью по 200 МВт с давлением пара перед турбиной 13 МПа. Однако присущие этой турбине температуры начального перегрева пара перед турбиной и промежуточная температура перегрева 540°С не могли быть достигнуты из-за недостаточной температуры натрия после промежуточного теплообменника (520°С). В связи с этим для турбин установки БН-600 и начальный, и промежуточный перегрев пара составляет 505°С. [c.86]

Ландау и Лифшиц [Л. 28] показали, что в скачке уплотнения однородной среды конденсация принципиально исключена. Иное положение может сложиться при течении двухфазного вещества. В скачках уплотнения происходит выделение тепла, связанное с ударной потерей кинетической энергии. В тех случаях, когда выделившееся количество тепла оказывается недостаточным для нагрева конденсированной части потока до новой равновесной температуры, отвечающей давлению за фронтом разрыва (например, при относительно высокой влажности набегающей среды или в слабых скачках), часть газообразной фазы конденсируется, освобождая недостающее количество тепла. При сравнительно же высоком начальном паросодержании, а также в скачках значительной интенсивности, когда количество выделяющегося тепла превышает его расход на нагрев конденсированной фазы, происходит осушка, а в известных случаях и перегрев пара. [c.236]

Даже при максимальной рециркуляции газов стал недостаточным промежуточный перегрев пара сначала при нагрузках, меньших 250 МВт, затем при номинальной нагрузке котлов. [c.195]

При освоении на одной из ГРЭС блока мощностью 150 Мет, состоящего из головного котла ТГМ-94 и турбины К-160-130 (ПВК-150), также имели место превышение температуры перегрева первичного пара и недостаточный перегрев вторичного пара (ио сравнению с расчетными значениями). [c.219]

В момент пуска и прогрева котла имел место перегрев труб экономайзера, заполнение которого ртутью происходило лишь после начала поступления ртутного пара в конденсатор-испаритель. При малых тепловых нагрузках количество ртутного конденсата также было недостаточно для интенсивного охлаждения труб ртутного экономайзера. [c.166]

Настройка прекращается, когда перегрев достигает слишком большого значения (это наступает, когда ТРВ практически перекрыт, давление испарения аномально малое, и полный перепад температур Д6 слишком большой). Это означает, что испаритель производит меньше паров, чем способен поглотить компрессор, то есть мощность испарителя недостаточна. [c.32]

Перегрев двигателя возникает вследствие недостаточного уровня охлаждающей жидкости, пробуксовки или обрыва ремня вентилятора, засорения проходов в сердцевине радиатора, поломки крыльчатки водяного насоса, неисправности термостата (не открывается основной клапан, и циркуляция жидкости через радиатор не происходит), закрытия жалюзи, большого отложения накипи в рубашке охлаждения и радиаторе. Перегрев двигателя может быть также от неисправности систем смазки, питания, зажигания его определяют по указателю температуры и обильному выделению пара из сливной трубки. [c.38]

Увеличивать затяжку пружины дренажного клапана при выбрасывании паров из расширительного бачка нельзя, так как в этом случае может перегреться двигатель при работе на земле. Выбрасывание пара может произойти из-за недостаточности охлаждения двигателя на режиме подъема самолета, Это вызывается одной (или несколькими) из следующих [c.258]

Из-за невозможности создать цилиндры достаточно больших размеров паровозы в США работают в основном с большими отсечками. Котлы выполняются в большинстве случаев с мелкотрубным перегревателем. Котлы с широкотрубными перегревателями выполняются с жаровыми трубами недостаточно большого диаметра (140 мм), поэтому перегрев пара у паровозов в США значительно ниже, чем у паровозов в СССР. Следствием низкого перегрева и работы с большими отсечками является большой расход пара на 1 л. с. ч. у паровозов в США. [c.244]

С большими скоростями вместе с паром) и вследствие потерн лопатками правильной формы в результате износа приводит к снижению экономичности турбин. Поэтому наименьшая допустимая степень сухости отработавшего пара турбины не должна выходить за пределы 0,87—0,90. Такая степень су.хости отработавшего пара обычно достигается при повышении начального давления пара одновременным повышением его температуры перегрева. При высоком и сверхвысоком давлении эта мера в некоторых случаях оказывается недостаточной и тогда применяется так называемый промежуточный перегрев пара. [c.184]

В тех случаях, когда для повышения экономичности установки на электростанциях применяется промежуточный (вторичный) перегрев пара, схема связей между котло- и турбоагрегатами значительно усложняется. В частности, включение при про1межуточ-ном перегреве котлов и турбин по секционной схеме связано с значительным увеличением числа запорной и регулирующей арм1атуры1, приводящим в результате к снижению надежности эксплуатации по причине частых повреждений и недостаточной плотности арматуры, в особенности при сверхвысоких я сверхкритических параметрах пара. Поэтому на электростанциях с промежуточным перегревом предпочитают включение котло- и турбоагрегатов без поперечных связей, т. е. по блочной схеме, выполняемой в двух модификациях а) блок два котла и турбина (рис. 9-16,а) и б) блок котел—турбина (моноблок) (рис. 9-16,6). [c.256]

Несмотря на явную экономию теплоты при работе молотов на перегретом паре, его почти не применяют в кузнечных цехах. Производственники объясняют это эксплуатационными факторами короблением рабочих элементов органов парораспределения, быстрым рассыханием сальникового уплотнения, утечками пара и увеличением износа цилиндра. Однако передовой опыт показывает, что перегрев пара до 260...280°С не приводит к короблению цилиндрических золотников и дросселей. Два других фактора прямо зависят от ухода за молотом и функционирования системы смазывания. Если смазывание недостаточно, то влажный пар с его обильным конденсатом хоть как-то его восполняет. Поэтому стандарты осторожны в отношении рекомендаций по перегреву, ограничивая его температурой 200 °С. [c.399]

На ряду с положительными качествами термосифоны имеют ряд рассматриваемых ниже недостатков, настолько крупных, что мы пока воздерживаемся от применения термосифонов на наших мощных паровозах, не говоря уже о паровозах меньшей мощности. Если термосифоны и обусловливают увеличение парообразования котла, то это увеличение покупается дорогой ценой. Перегрев пара в котле, имеющем термосифоны, значительно падает, и уже одно это обстоятельство является крупным недостатком термосифонов вообще. Коротко говоря, главная отдача тепла от газов к воде при наличии термосифонов происходит в зоне топки, и на долю перегревателя, расположенного в цередней части котла, тепла оказывается недостаточно. Холодные (относительно) термосифоны значительно понижают температуру газов в топке, соответственно падает температура газов, омывающих перегревательные элементы. Вместе с тем увеличиваются количество пара, поступающего в перегреватель, и влажность этого пара. [c.70]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

Состояние пара, отработавшего в турбине высокого давления, определено из условия = 0,68, а именно, пользуясь /5-диаграммой (фиг. 150), получим i =697 ккал/кг-, i = = 792 —0,68(792—697) = 727,5 ккал1кг-, = = 325° С. Температура перегрева пара перед турбиной н. д. недостаточна, так как эта турбина нормально работает с температурой пара 400° С, а потому необходим вторичный перегрев. Параметры пара турбины низкого давления приведены в примерах а п б. [c.220]

Причинами разрушения металла перегревателя могут быть несоответствие прочностных характеристик металла труб принятым при проектировании, наружная и внутренняя коррозия металла, перегрев сверх допустимой величины или циклически действующие термические напряжения, дефекты изготовления труб или их заводской или монтажной сварки, недостатки конструкции отдельных узлов и гидравлической схемы элемента перегревателя, недостаточная отмывка или продувка паром после кислотной, промывки, по-вышеннные термические напряжения из-за больших температурных градиентов в цельносварных радиационных панелях и ширмах из плавниковых труб. [c.250]

Поврежденные места изоляции проверяют на прочность и измеряют их сопротивления постоянному току. Изоляцию соединительных и выводных шин восстанавливают наложением стеклоленты и стеклолакоткдни, пропитанными в изоляционном лаке и предварительным нанесением его на шину перед ее изолировкой. Изолированные шины покрывают тремя слоями эмали ГФ-92ХС. Механические части машин осматривают на целостность, надежность креплений и проверяют герметичность масляных полостей подшипниковых узлов. Выход из строя роликоподшипников чаще всего происходит из-за провертывания внутреннего кольца (недостаточный натяг), несвоевременной смазки или образования в кольце трещины при увеличенном натяге. Иногда разрушаются сепараторы или сминаются ролики от попавших частиц металла. Перегрев моторно-осевых подшипников тяговых электродвигателей возникает при недостаточном количестве смазки или ее обводнении, при значительном перекосе колесной пары, при больших зазорах на масло и т. д. [c.92]

Сосуществование с жидкостью чисто паровых пузырьков возможно не иначе, как при наличии перегрева жидкости. Если при некотором местном давлении в жидкости ее температура превышает табличное значение температуры насыщения, то насыщающий полость пузырька пар будет иметь давление большее, чем над плоской поверхностью. Это создает основу для установления равновесного диаметра пузырька, способного находиться в стабильном состоянии при фиксированном перегреве жидкости. Однако должно быть ясно, что зарождение паровых пузырьков за счет одного только перегрева жидкости теоретически невозможно при исчезающе малых диаметрах пузырька давление в нем, уравновешивающее поверхностное натяжение, должно было бы стремиться к бесконечности, давление же насьпценного пара неограниченно большим стать не может. Известны опыты, в которых вода при атмосферном давлении доводилась до 180°С и выше, тем не менее образования пузырьков и, следовательно, вскипания жидкости не наблюдалось. Эго, например, было показано в случае, когда дегазированная и очищенная в других отношениях порция воды находилась во взвешенном состоянии в масле, через посредство которого и подвергалась нагреванию. Таким образом, перегрев жидкости способен обеспечить существование пузырьков пара, уже достигших по тем или иным причинам сравнительно большого диаметра, но одного этого перегрева недостаточно для зарождения пузырьков и обеспечения их роста до указанного равновесного значения диаметра. Начальная стадия развития возможна только при наличии в жидкости центров парообразования, каковыми служат взвешенные частицы и неровности поверхности стенок, ограничивающих жидкий объем. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...