Оценка нижняя и верхняя

Другие неравенства для оценки нижней и верхней границ основной частоты даны П. Ф. Папковичем [117], С. А. Бернштейном [3] и другими авторами. [c.175]

Здесь использованы обозначения Л — результат измерения в единицах измеряемой величины А, А, Ад, Ас. Дс.и- с. в — соответственно погрешность измерения, нижняя и верхняя ее границы, систематическая составляющая погрешности измерения, нижняя и верхняя ее границы, Р, Ра — вероятность, с которой погрешности измерения и соответственно ее систематическая составляющая находятся в соответствующих границах о (А), а (Ас) — соответственно оценка среднего квадратического отклонения случайной составляю- [c.133]

При сравнении теоретических результатов с экспериментальными данными необходимо помнить основные предположения, при которых были получены те или иные оценки. Значения нижней и верхней границ были выведены для идеального композита, состоящего из однородных фаз как с одинаковыми, так и с различными упругими свойствами. Таким образом, все включения должны обладать одними и теми же физическими свойствами, и, кроме того, между включениями и матрицей должна существовать жесткая связь, [c.92]

О и О — цилиндрические жесткости оболочки и полиуретанового кольца соответственно). Модель нагружали массовыми силами на центрифуге, и картины полос регистрировали непосредственно в процессе ее вращения. Размеры модели были несколько иные, чем в наших экспериментах (а1/7 = 0,4 a /Q=5fi). Имеющийся результат для модели без оболочки при у = 0 был совмещен с нашим, и таким образом было определено положение графика для модели с оболочкой по отношению к графику для модели без оболочки (кривая Г). Из сопоставления графиков видно подкрепляющее действие оболочки. В нижнем и верхнем положениях (а = 0 и 180°), где гибкая оболочка работает на изгиб, она лишь незначительно влияет на растягивающие напряжения в вершинах вырезов. В боковых положениях (а = 90°) оболочка работает на сжатие и существенно снижает сжимающие напряжения в вершинах вырезов. Когда расчетными являются растягивающие напряжения, модели без оболочки могут быть использованы и для оценки концентрации напряжений в моделях с оболочкой, так как дают приемлемую оценку напряжений в растягиваемых зонах. [c.77]

Рассчитанные осреднением но ансамблю и по времени оценки математических ожиданий М. и дисперсий D приведены в табл. 3. Найденные значения количества серий (у = 7 5 4 5) заключены в соответствующих интервалах между нижними и верхними критическими значениями количества серий при а/2=5% ([1 8] [1 6], [1, 8] и [1 6]). [c.59]

Значения б (S) характеризуют точность, а значения а или р достоверность статистических оценок показателей. Если известны средние квадратические отклонения а (S ) статистических оценок показателей надежности, то, используя полученные уравнения, можно определить доверительные границы. В этом случае, задавая значения а или Р, находят по табл. 3 значение Zp, а затем по уравнению (/) определяют относительную погрешность 6 (S) статистической оценки. Подставив значение б (S) в приведенные уравнения, находят значения нижней и верхней двусторонних или односторонних доверительных границ. [c.248]

Если принятая в п. 2, значительно расходится с результатом расчета п. 8, то вся процедура может быть повторена при другом значении Tw При оценке Tw для нижней и верхней частей трубы может быть достигнута высокая точность расчета. Действительно, распределение температуры, определенное в п. 7, мало чувствительно к значению температуры Tw, выбранному в п. 2, кроме случая, когда излучение, определенное в п. 4, вносит преобладающий вклад в суммарный теплообмен. [c.295]

Значительное влияние на уровень напряжений с собственными частотами рабочего колеса оказывают его демпфирующие характеристики. Сложность конструкции рабочего колеса, наличие кольцевых и торцевых зазоров по нижнему и верхнему ободьям, неопределенность характеристик потока, воздействующего на рабочее колесо,— все это затрудняет определение теоретическим путем его демпфирующих характеристик. Тем не менее знание этих характеристик необходимо для оценки возбудимости собственных колебаний рабочих колес, что позволит различать среди резонансных колебаний рабочих колес опасные и неопасные. Важно также оценить влияние граничных условий и ряда других факторов на характеристики демпфирования рабочего колеса. [c.69]

Среднюю наработку до первого отказа определяем по формуле (2.4.15), которая в данном случае ( = 1) является точной 7 ор(<и) =5 - 1,267/0,0104 = 610 ч. Нижнюю и верхнюю оценки для среднего суммарного времени простоя до выполнения задания находим по формулам (2.4.17) и (2.4.18). В нашем случае 0.895< пр<1 ч. [c.63]

На рис, 2 приведены оценки типа (56) и (57) для дисперсии перемещений и напряжений под действием нагрузки, которая представляет собой усеченный временной белый шум [13]. При этом со и со" — нижняя и верхняя частоты спектра. [c.318]

Конструкторскую разработку должны предварять или, в крайнем случае, сопровождать испытания конструктивных образцов и моделей второго этапа исследования. На втором этапе определяются допускаемые напряжения сжатия в силовом продольном наборе выносливость регулярной зоны нижнего и верхнего силовых продольных наборов выносливость критических мест конструкции, главным образом, поперечных стыков (для выбора типа стыка и оценки его соответствия требуемому ресурсу) скорость распространения треш,ин на образцах для проверки выбора материала и типа конструкции. [c.24]

Поперечную остойчивость оценивают по моменту, возникающему при боковом крене автомобиля до заливания борта. Момент определяют при создании крена тросами, прикрепленными к нижней и верхней частям и растягиваемыми в противоположные стороны. Для сравнительной оценки удобнее использовать удельный момент поперечной остойчивости [c.293]

После деления статистических оценок Г (с) и на соответствующие коэффициенты 51 и 02 находят нижний и верхний доверительный предел, позволяющий утверждать, что истинное значение Т(ь) у 90% опытных проверок будет не менее полученного частного, а верхний доверительный предел Т , означающий, что у 90% проверок истинная величина будет менее и лишь у 10% проверок —более полученного значения. Относи-f(v) [c.40]

Тепловое состояние поршней с масляным охлаждением можно оценивать не только по результатам измерения температур в отдельных точках, но и по количеству отводимого в масло тепла [см. формулу (7)]. Такая оценка теплового состояния при сравнениях конструкций поршней, условий эксплуатации и т. п. является более надежной, чем измерение температуры. Как видно из формулы (7), для определения количества тепла необходимо измерять расход масла через поршень при помощи телескопического устройства. На дизелях типа ДЮО таким методом производили одновременные измерения расхода масла через нижний и верхний поршни (рис. 45, а). При измерении расхода масла через поршень варианта 14В внутреннюю трубку 16 прикрепляли к плите 15 (рис. 45, б), а наружную 17 — к приемному бачку 5, который установлен на торце гильзы. Между внутренней и наружной трубками имелся радиальный зазор в 1 мм (диаметр внутренней трубки был равным 17 мм, толщина стенки 1,5 мм, длина ее 287 мм). При установке трубок необходимо соблюдать их параллельность и обеспечивать заход внутренней трубки в наружную (в в. м. т.) не менее чем на 10 мм. [c.87]

В число точек в диапазоне изменения внешних влияющих величин и неинформативных параметров входного сигнала, при которых проводят оценку (контроль) функций влияния, включают точки, соответствующие нижнему и верхнему рабочему значениям указанного диапазона, а также точку, соответствующую нормальным условиям по ГОСТ 12997—84. [c.252]

Рис. 3.12. Пример получения нижней и верхней оценок коэффициента готовности однопоточных АЛ

Важно понимать, что приведенный выше анализ основывается на линейном уравнении, хотя оно и учитывает при помощи члена, содержащего А, некоторые эффекты памяти. Действительно, для обтекаемых тел простой геометрии (таких, как сферы и цилиндры) решение уравнения (7-4.3) можно довести до вычисления коэффициента лобового сопротивления в явном виде [15, 17]. Кажущаяся значительно более простой задача, состоящая в вычислении коэффициента лобового сопротивления для течения обобщенных ньютоновских жидкостей (т. е. жидкостей, для которых напряжение задается уравнением (2-4.1)), оказывается практически более сложной для решения из-за нелинейности члена, описывающего вязкие напряжения даже для тела простейшей геометрии (сфера) получены лишь оценки для несовпадающих верхней и нижней границ решения [18]. [c.277]

ОЦЕНКА ЗНАЧЕНИЙ ДЛЯ ВЕРХНЕЙ И НИЖНЕЙ ГРАНИЦ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИМ МЕТОДОМ [c.36]

Две теоремы, приведенные ниже, позволяют получить нижнюю и верхнюю оценку для параметра нагружения ц. Эти теоремы были впервые сформулированы и доказаны Гвоздевым в малодоступной публикации 1936 г. они многократно переоткры-вались независимо разными авторами. [c.491]

Величины шага усталостных бороздок 612 и 8,, формируемого в изломе при достижении коэффициентов интенсивности напряжения соответственно (Kg)i2 И (Kg)is, отвечают нижней и верхней границам линейной зависимости шага от длины трещины. Нижняя граница для шага усталостных бороздок определяет дискретный переход в развитии трещины от микроскопического к мезоскопическому масштабному уровню. Верхняя граница отвечает нарушению принципа однозначного соответствия, как было подчеркнуто в предыдущих разделах, когда на поверхности излома нарастают элементы рельефа с выраженными признаками микропестабильного нарушения сплошности материала и ветвления трещины. Это переход от мезо-уровня I к микроуровню П. Верхняя граница легко определяется по кинетическим кривым и из статистической оценки наиболее часто наблюдаемого размера элементов дислокационных структур, как это было рассмотрено в параграфе 4.1. В том числе указанная граница определена для алюминиевых сплавов на основе анализа двумерных Фурье-спек-тров параметров рельефа излома в виде усталостных бороздок. Из всех оценок следует, что для алюминиевых сплавов 5. = 2,14-10 м. [c.219]

Обобщение граничных оценок Литвака-Ушакова. Этот метод основан на том, что при построении нижних и верхних граничных оценок для вероятности связности процедура выделения соответственно простых путей и простых сечений прекрахцается на некотором шаге, когда оставшийся от исходного графа подграф поддается какому-либо простому методу расчета, например оказьшается приводимой структурой. Этот метод можно назвать методом разложения графа относительно минимальных путей и минимальных разрезов. Суть его заключается в следующем [140]. [c.201]

По этой формуле на рис. 3.20 сплошными линиями построены зависимости R OT h/H для различных даачений В/Н. Там же штриховой линией отмечена зависимость = 1 - (h/H)/2 от h/H и заштрихована зона, границы которой определяются нижней и верхней оценками = 1 - h/H и R =1, полз чающимися из формул (3.100) при f x и = О- Характерно, что все кривые для R j расположены в заштрихованной зоне, хотя их согласование со штриховой линией можно считать удовлетворительным лишь при h/H < 0,3. [c.129]

Решение. Вероятность безотказного функционирования рассчитываем по формулам (2.4.12) и (2.4.13), вычисляя в обоих рядах частные суммы для i=l, 2, 3 и 4. По исходным данным находим р=(Х/з) =1 и 7=ц<и = 4. Обращаясь теперь к табл. П.1.1 и П.1.2 приложения I и к табл. VI и VII в [1], найдем нижнюю и верхнюю оценки ве-роятностн [c.63]

Какими способами сортируют каменные материалы Что такое грохочение Назовите виды просеивающей поверхности грохотов. Что такое нижний и верхний классы Что такое эффективность фохочения Каковы ее значения для применяемых грохотов Что такое предварительное, промежуточное и товарное грохочение Перечислите схемы расположения сит (решет) на грохотах и приведите их сравнительную оценку. [c.310]

Концентрационные пределы воспламенения (или пределы роспла-меиения) — это граничные концентрации горючих паров в воздухе, при которых пламя, возникающее от постороннего источника зажигания, способно самостоятельно распространяться по смеси сколь угодно далеко от источника. Область концентрации паров между этими пределами называется областью воспламенения. Различают нижний и верхний пределы воспламенения. Нижний определяется минимальным содержанием горючих паров в воздухе, верхний — максимальным содержанием. Для оценки горючести веществ и пожарной опасности технологических процессов обычно наиболее важно знать нижний предел. [c.5]

Оборвем разложение на первых двух членах. В этом случае положение корня , = —1. Если сохранить три первых члена, то ближайшип к нулю корень — (5 — У5)/2 = —1,382. Поскольку при < О зиаки членов ряда чередуются, то полученные значения являются нижней и верхней оценками корня 1 —1,382 < 1 <—1. [c.167]

Несмотря на то, что примесь T g не влияет на общее давление, парциальное давление SnTe с ростом температуры становится значительно ниже, чем общее давление, и по оценке Нортропа [140] составляет 0,90Робщ и 0,996Робщ на нижнем и верхнем концах температурного интервала. Эти оценки дают [c.210]

Другой способ оценки равноточности дисперсий заключается в нахождении доверительных границ для истинной дисперсии ОХ по формуле (3.68). Нижнюю и верхнюю границы для ОХ находим по следующим формулам [c.89]

В работе В. Д. Вылекжанина [34] получены изопериметриче-ские неравенства для нижней и верхней оценок геометрической жесткости кручения стержня в условиях установившейся ползучести в случае степенной зависимости скорости деформации ползучести от напряжения. [c.230]

Поведение бифуркационных кривых в зависимости от у. Другие возможные бифуркации. Проследим за изменениями в фазовом пространстве и неведением бифуркационных кривых прп переходе от малых положительных значений у к немалым в интервале 0= 7= . При возрастании у состояния равновесия О1 и О2 сближаются. Поле направлений на нижнем и верхнем полуцилиндрах монотонно поворачивается соответственно по и против часовой стрелки, и при этом устойчивые предельные циклы на верхнем и нижнем полуцилиндрах поднимаются. Если устойчивый предельный цикл на верхнем полуцилиндре существует для некоторого 70, то он будет существовать и для всех 7 > 70. Если для некоторого 70 существует петля на нижнем или верхнем полуцилиндрах, то при возрастании петля снизу разрушается без возникновения предельного цикла, а петля сверху—с возникновением устойчивого предельного цикла. Точкп -кривой, разделяющей области 1 и 2 на рпс. 180, нри возрастании 7 становятся внутренними точками области 2. При возрастании у точки -кривой становятся внутренними точками областей 3 ш 4, а точки -кривой — внутренними точками областей 4 и 7 (либо принадлежат их границе). Кривая начи-нающаяся в точке пересечения с прямой 1 + йУ 1 — = О, не существует выше прямой (иредноложение о существовании таких точек приводит к необходимости существования для двух значений 71 и уо точек пересечения кривых ( 1) и " ( уо), что невозможно из-за монотонности поворота поля на полуцилиндре при монотонном изменении у), и поэтому условие 1 + + йУ 1 — < О, может служить оценкой области существования структуры разбиения фазового цилиндра с двумя предельными циклами на верхнем полуцилиндре, представленной на рпс. 178, 7. Область 7 пространства параметров, соответствующая структуре на рис. 178, 7, с возрастанием у опускается. [c.354]

Необходимо отметить, что при расчете нижней и верхней оценок коэффициента готовности многоучастковой АЛ необходимо уметь [c.139]

Оценка основных характеристик ЭУТТ с бистабильным топливом. Оценку начнем с определения достижимой глубины регулирования тяги Р. Поскольку режимы тяги по условию должны реализовываться только на нижнем и верхнем диапазонах давлений стабильного горения топлива, то это автоматически влечет за собой ограничение по глубине регулирования, но не сверху , как в других схемах, а снизу . [c.83]

Приведем также некоторые оценки для нижней и верхней границы величины фактора формы [219]. Пижняя граница для произвольной частицы определяется фактором формы сферы равного объема [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...