Измерения больших размеров углов

В справочнике содержатся сведения о средствах и. методах технических измерений, назначении различных средств измерений, их конструктивных особенностях, практике измерения малых п больших размеров, углов и конусов, резьбы и др. [c.4]

Для повышения точности измерения больших размеров применяются оптические угломерные приборы и метод определения расстояния между двумя точками и угла между ними. [c.323]

Задача оценки распределения капель по размерам и массе в известной мере решается для капель больших размеров >> > 1 мк) оптическим методом рассеяния света под малым углом — предложение К- С. Шифрина [76]. Метод основан на измерении узкого пучка света, пронизывающего исследуемый объем влажного пара. Характер и интенсивность рассеяния света — функция размеров и числа капель в объеме. [c.161]

Чем больше будет разность между размерами плиток, тем больше будет угол наклона полос, так как тем больше будет толщина клина в местах, удаленных от точек опор стекла. При проверке срединного размера стеклами без скоса нельзя непосредственно определить этот размер. Срединный размер определяется как среднее арифметическое из результатов измерения в четырех углах наряду с измерением непараллельности, для чего последовательно изменяют положение проверяемой меры относительно исходной. [c.83]

Пластины подразделяются на нижние и верхние. К нижним пластинам (рис. П.43, а) притираются исходная и поверяемая плитки. Верхние пластины служат непосредственно для измерения отклонений размера проверяемой концевой меры от размера исходной меры. Эти пластины имеют скошенную под углом 10—12° поверхность (рис. 11.43, б). На нескошенной части поверхности нанесены риски ЕР и СВ под углом 90° друг к другу. При этом риска СО параллельна риске АВ. Нижние пластины изготовляют двух классов точности предельные отклонения от плоскостности составляют соответственно 0,03 и 0,1 мкм. Верхние пластины изготовляют одного класса точности с отклонениями от плоскостности, не превышающими 0,1 мкм. При проверке отклонений от плоскостности используются нижние стеклянные пластины. Пластину кладут на поверяемую поверхность и слегка прижимают с одной стороны, создавая этим небольшой воздушный клин. В результате этого появляются интерференционные полосы. Если кривизна интерференционных полос не превышает половины расстояния между полосами, то проверяемая мера признается годной. На рис. II.44, а показаны интерференционные полосы для плитки с незначительными отклонениями от плоскости при наложении стеклянной пластины на короткое ребро, а на )ис. 11.44, б — при наложении стеклянной пластины на длинное ребро. Та рис. 11.44, в, г, показаны интерференционные полосы для поверхностей плиток с относительно большими отклонениями от плоскостности. [c.366]

Применение платины, наносимой на образец методом катодного напыления, в сочетании с накладными электродами из платины или нержавеющей стали, обкатанной платиной в плоскости соприкосновения с образцом, создает надежный контакт в процессе определения диэлектрических свойств материалов при 20—600°С. Для удобства измерений, связанных с высокими температурами и ограниченными по объему измерительными камерами, выбраны электроды с оптимальными в этих условиях габаритными размерами диаметр измерительного электрода 25 мм, электрода высокого напряжения 40 мм, ширина охранного кольца 5 мм. При 300—600°С возможно применение двухэлектродной системы, что не вносит существенных ошибок в результаты измерения удельного объемного сопротивления р и тангенса угла диэлектрических потерь (табл. 1.1 и 1.2) и значительно упрощает метод измерения при высоких температурах, так как при одновременном измерении большого количества образцов без нарушения режима исследований необходимо применение манипуляторов для перестановки электродов или образцов. [c.11]

БКМ. Синусная линейка типа ЛСО с опорной плитой с одним наклоном (рнс. 13) состоит из длинного столика 1 ( = 300 мм), соединенного с опорной плитой 2. Такая конструкция обеспечивает безопасность работы при измерении углов 30° и изделий больших размеров. Синусная линейка с центрами (рис. 14) относится к типу ЛСО она предназначена для измерения углов конусных изделий и концентричности диаметров цилиндрических и конусных поверхностей относительно общей оси изделия. Кроме основных деталей (столика 1, роликов [c.11]

Пузырьковая камера — один из осн. трековых Д. в экспериментах на ускорителях. Если привести жидкость в перегретое состояние, то она нек-рое время не вскипает. Когда через такую перегретую жидкость пролетает ионизирующая ч-ца, то начинается вскипание. Пока пузырьки пара не успели вырасти до больших размеров, их можно осветить и сфотографировать. Измерение кривизны треков заряж. ч-ц в магн. поле, как и в камерах Вильсона, позволяет измерить импульс и знак заряда ч-цы. Гл. достоинства пузырьковых камер высокая эффективность при регистрации практически любого числа заряж. ч-ц, появляющихся в одном акте вз-ствия, высокая точность при измерении углов и импульсов ч-ц, а для камер с тяжёлыми жидкостями — высокая конверсионная способность к у-квантам (см. Конверсия внутренняя). Недостаток — ограниченное число исследуемых ч-ц, к-рые одновременно можно пропустить через камеру, т. к. при большом их числе на одной фотографии возникают [c.151]

Из приведенного выше примера очевидно, что евклидова геометрия дает правильное описание свойств маленького треугольника на обыкновенной двумерной сферической поверхности, а отклонения от евклидовой геометрии становятся все более значительными по мере увеличения размеров. Для того чтобы убедиться, что наше трехмерное физическое пространство действительно является плоским, нам надо произвести измерения с очень большими треугольниками, вершины которых образованы Землей и удаленными звездами или даже галактиками. Однако мы сталкиваемся с такой трудностью наше положение определяется положением Земли, и мы еш,е не имеем возможности передвигаться в космическом пространстве с масштабными линейками, чтобы измерять стороны и углы астрономических треугольников. Как же мы можем проверить справедливость евклидовой геометрии в отношении описания измерений в мировом пространстве [c.27]

Для резьб большого диаметра и шага, а также при измерении резьб с большим углом подъема пользуются методом одной проволочки. В этом случае диаметр dj определяется на основании измеренной величины Q, равной расстоянию от плоскости, на которой уложена контролируемая резьба, до крайней точки проволочки, уложенной во впадину с противоположной стороны резьбы. Размер dj определяют по формулам, приведенным для метода трех проволочек, но в данном случае вместо величины М берут величину 2Q—d, где Q — среднее значение из результатов измерений детали в двух взаимно перпендикулярных направлениях d — действительный размер наружного диаметра контролируемой детали, измеренный с той же точностью, что и размер Q. [c.231]

Для трапецоидальных резьб допуски установлены по ОСТ 20151-39, который в настоящее время пересматривается в соответствии с ГОСТ 1623-42. Этим самым расположение полей допусков калибров для трапецоидальных резьб будет унифицировано с калибрами для крепёжных резьб. Учитывая наличие гарантированных зазоров у резьбы изделия, поля допусков калибров откладывают от соответствующих предельных размеров изделий таким образом, чтобы гарантированные зазоры были обеспечены. Ввиду сравнительно больших допусков самих изделий допуски калибров для трапецоидальных резьб несколько расширены по сравнению с калибрами для крепёжных резьб, для допусков диаметров — приблизительно на 50%, а для половины угла профиля— на 2—3, так как изготовление калибров с малым углом профиля (а = 30°) связано с производственными затруднениями. Допуски по шагу сохранены по ГОСТ 1623-42 почти без изменений. Сама спецификация калибров должна быть пополнена калибрами или другими средствами для измерения наименьшего внутреннего диаметра резьбы винта подобно тому, как это рекомендуется для трубных цилиндрических резьб. [c.155]

Исследование аберраций показало, что наиболее существенное влияние на результат измерения оказывает дисторсия [95], действие которой проявляется через изменение размеров дифракционной картины. Следовательно, объектив необходимо рассчитывать, исходя из условия постоянства дисторсии при изменении положения изделия в заданных пределах. Влияние аберраций особенно сильно сказывается при измерении изделий с малыми размерами, т. е. при больших углах дифракции. В приборе ДИД-2 использовался объектив с изменением дисторсии не более 2% при смещении изделия в пределах 5 мм вдоль оси пучка лазера и 1 мм поперек оси для диаметра изделия 10 мкм. [c.267]

Практически установлено, что для хорошей свинчиваемости метрической резьбы больших диаметров необходимо устанавливать допуски на средний диаметр винта и гайки с учетом обязательно гарантированного зазора. При несоблюдении этого при свинчивании или развинчивании резьбового соединения может получиться заедание гайки в результате погрешностей изготовления шага и угла профиля, а также погрешностей измерения среднего диаметра резьбы. Например, для метрической резьбы номинального диаметра 500 мм при шаге, равном 6 мм, ГОСТ 9253—59 устанавливает по 3-му классу точности допуски среднего диаметра болта и гайки в пределах от О до 0,550 мм. В этом случае зазор резьбового соединения может колебаться от О до 1,100 мм. Если же уменьшить на 50% поля допусков, оставив без изменения для болта наименьший, а для гайки наибольший предельные размеры, то получаемый гарантированный зазор будет колебаться в пределах от 0,550 до 1,100 мм, что создает лучшие условия для свинчивания резьбы. В соответствии с рекомендацией лаборатории метрологии Центрального научно-исследовательского института технологии машиностроения [105] при упрощенном и выборочном дифференцированном контроле также следует применять уменьшение наполовину поля допуска среднего диаметра болта и гайки. Этим создается гарантированный зазор для компенсации погрешностей в точности шага и угла профиля резьбы, так как последние при введении упрощенного дифференцированного контроля [c.445]

Ф. лазерного излучения строятся по схеме г (рис.) с учётом малой угл. расходимости и огранич. размеров поперечного сечения, лазерного пучка, при этом диафрагма Dr устанавливается на мин. расстоянии от приёмника П (/о 0). При измерения общей мощности или энергии пучка лазерного излучения диаметр габаритной диафрагмы Dr должен быть больше поперечного размера d этого пучка, а при измерении распределения поверхностной плотности мощности или энергии излучения по сечению пучка d[c.352]

Если сплав слишком тверд и из него нельзя приготовить опилки, рентгеновские отражения под малыми угл>ами для определения фаз могут быть получены с плоской поверхности образца в камере для шлифа. В этом устройстве пучок рентгеновских лучей падает под небольшим углом на плоскую поверхность образца, помепценного в центре камеры. Отражения фиксируются на цилиндрической пленке, ак и в методе Дебая-Шерера. Чтобы обеспечить отражения от достаточного числа кристаллов, образец должен совершать колебательные движения при современной технике съемки могут успешно исследоваться образцы с достаточно большим размером зерна. Соответствуюпцая конструкция камеры и держатели образца позволяет зафиксировать на одной стороне пленки отражения в интервале углов примерно 5—87 , а на другой 55—87°. Таким образом, камера может применяться для измерений периода решетки при использовании с обеих сторон отражений под большими углами или для определения фаз за последние годы применение этого метода исследования значительно возросло. [c.255]

Пусть свет падает по нормали к поверхности тонкой пластинки, а между двумя поверхностями имеется малый угол ip. Тогда отраженные пучки нулевого, первого и более высоких порядков отклонены от нормали на углы О, 2гир, 4п(р и т. д. Проходящие пучки первого, второго и других порядков отклонены от нормали на углы гир, Ъгир и т.д. В плоскости фотоприемника возникает смещение пучков соседних порядков относительно друг друга на расстояние Аж Htg2n(p. При Я = 50 см, (р = 3-10 4 рад и п = 3,54 (кремний) получаем Ах Ai 0,1 см. Таким образом, пучки высоких порядков могут оказываться за пределами фоточувствительной площадки приемника. Пучки высоких порядков дают вклад в регистрируемый сигнал только при небольших температурах, и при повышении температуры их вклад падает из-за поглощения света при многократном прохождении сквозь пластину. При высоких температурах вклад в отражение R и прохождение Т света дают только пучки нулевого (для R) и первого порядка (для R и Т). Поэтому эффект угловой расходимости пучков может приводить к существенным ошибкам в области температур, где пластинка имеет малые значения ah и большой коэффициент пропускания. Проверить влияние клиновидности пластинки на результат измерения можно, измеряя мощность отраженного или проходящего пучков с помощью фотоприемника, который последовательно устанавливается на разных расстояниях от исследуемого образца. Если регистрируемая мощность не зависит от расстояния, роль клиновидности можно считать пренебрежимо малой. В противном случае необходимо применить другой фотоприемник, у которого больше размер фоточувствительной площадки. [c.124]

Что же следует понимагть под точностью измерительных инструментов Разность между действительным размером, который имеет деталь, и размером, полученным при измерении, называется погрешностью измерения. Чем большие погрешности измерения дает тот или иной инструмент, тем меньшей точностью он обладает. Правда, погрешности измерения зависят не только от погрешности показаний самого измерительного инструмента. Они также зависят от некоторых других обстоятельств, в том числе, от температуры, при которой производились измерения, и от квалификации рабочего, производившего замер. В машиностроении производятся измерения и проверка величин линейных размеров, углов и формы поверхностей. [c.152]

Типичным двухэлементным прибором является пиргелиометр К. Ангстрема [248]. Общий вид и электрическая схема прибора показаны на рис. 13. Приемником измеряемой радиации служит одна из манганиновых пластинок 1 или 2. Размеры пластинок обычно 19X2X0,02 мм . Крепятся они на токовводах в эбонитовой рамке 5 и со стороны, обращенной к источнику излучения, зачернены поверх платиновой черни сажей толщиной не более 0,01 мм. С задней, неосвещенной, стороны к каждой пластинке на изоляционном лаке наклеиваются спаи дифференциальной термопары. В некоторых случаях спаи термопары привариваются к медным полоскам, которые приклеиваются к манганиновым пластинкам. Пластинки вместе с рамкой 3 крепятся на эбонитовом корпусе 8 с помощью токовводных стержней и располагаются в трубчатом медном кожухе 14. С приемной стороны кожух закрыт медной рамкой 15 с двумя щелевидными отверстиями размером 23X5 мм . Расстояние между рамкой и приемными пластинами превышает 50 мм. Поскольку размеры щелей рамки больше размеров приемных пластин, прибор имеет допуск по углу установки при измерении по вертикали 13° и по горизонтали 5°. В некоторых случаях рамки делаются с меньшими допусками. За рамкой 15 находится затвор, управляемый крючком 18. С помощью затвора можно открыть доступ измеряемому потоку одновременно на обе приемные пластины либо на каждую из них отдельно. Для балансных испытаний необходимо закрывать обе пластины общей крышкой. [c.28]

Величины углов v/o можно определить непосредственно из чер.г тежа измерением или вычислить из геометрических соотношений между размерами звеньев и их взаимного расположения. Если угол а,- по формуле (22.4) получается больше 360°, его следует уменьшить на 360°. Найденные по формуле (22.4) углы а,- являются искомыми углами сдвига фаз (углами закрепления). При закреплении ведуш,их звеньев цикловых механизмов под этими углами относительно ведущего звена основного механизма полностью достигается согласованность (синхронизация) перемещений ведомых звеньев этих механизмов, требуемая циклограммой. [c.431]

В сварочной лаборатории МВТУ им. Баумана разработан метод определения объемных остаточных напряжений в стыковых сварных соединениях большой толщины. Метод позволяет определять напряжения как в глубине сварного соединения (объемные напряжения), так и на его поверхности (двухосные напряжения). Сущность его состоит в следующем в сварном соединении большой толщины сверлят специальные ступенчатые отверстия, ориентированные по главным осям поля напряжений или под некоторым углом к ним. В эти отверстия помещают специальные цилиндрические вставки с наклеенными на их поверхность тензодатчиками сопротивления. Перед установкой в образец вставки тарируют на машине для испытаний на растяжение. Коме того, перед проведением измерения напряжений вставке сообщают определенный предварительный натяг, который дает возможность регистрировать его деформации обоих знаков. После установки вставки и снятия прибором показания соответствующего напряжения предварительного натяга из образца вырезают столбик с отверстием и вставкой. Затем снимают повторное показание прибора. Практика измерений показала, что оптимальными размерами вырезаемого столбика является размер АОХА мм. Увеличение этого размера ведет к увеличению степени осреднения искомого компонента напряжения, а его уменьшение — к усилению влияния отверстия на результат измерения деформации. По разности произведенных замеров определяют величину упругой деформации, вызванной снятием остаточных напряжений, и подсчитывают величину этих напряжений. [c.215]

Для часовых резьб допуски калибров гламентированы по ГОСТ расположения полей, а также величины допусков калибров приняты с большим приближением к допускам калибров для крепёжных резьб малых размеров. Значительно увеличены лишь допустимые отклонения для половины угла профиля, исходя из больших погрешностей измерения этого элемента при таких малых шагах. Кроме того, регламентируется ограничение суммы действительных погрешностей шага, половины угла профиля и собственно среднего диаметра, необходимость в чём возникает в результате сопоставления величин допусков калибров с величинами допусков изделий. [c.155]

При измерении по схеме б определяют размер просвета р щупом или оценивают его сравнением с образцом просвета. Поскольку Н — = onst, то величина просвета служит мерой отклонений в угловых величинах, как и в предыдущем случае. Просвет может наблюдаться у конца стороны угольника или у вершины угла — угол изделия будет соответственно больше или меньше угла угольника. [c.726]

Следующим этапом после районирования наблюдаемой зоны является формирование сети контроля. Основные задачи при создании сети контроля сводятся к сокращению объема измерений, обеспечению представительности и равноточности результатов контроля всей территории и созданию такой сети контроля, которая охватывает все элементы территории. Оптимизация объема аналитических работ обеспечивается группировкой индивидуальных проб в средние представительные пробы с использованием взвешивающих коэффициентов, учитывающих неоднородность распределения радионуклидов и другие факторы. Существующими методами расчета оптимального числа пунктов контроля за локальным загрязнением окружающей среды [6] показано, что число анализируемых проб должно быть близким к 100 для территории в радиусе 30 км. При этом каждая проба будет характеризовать территорию средней площадью 25 км и, естественно, не может обеспечить представительную оценку содержания веществ. Для обеспечения представительности проб каждую из них следует рассматривать как среднюю, приготавливаемую из достаточного числа индивидуальных проб. На топографической карте (М 1 100 000) минимально различимая площадь составляет 1 см , что соответствует на местности L км . Таким образом, число индивидуальных проб для приготовления средней представительной пробы в пункте контроля целесообразно принять равным 25. Места отбора этих 25 проб располагаются по углам и в центре большого конверта со сторонами от 100X200 м до 500 X ЮОО м в зависимости от размеров контролируемого элемента и градиента потенциала загрязнения. Каждую 172 [c.172]

При измерении угла изделия В методом сравнения с углом угольника А (схема б) оценивают просвет р. Величина отклонения угла изделия от угла угольника определяется с тношением величины просвета р к длине стороны угольника Н. Поскольку размер И неизменен, то величина просвета может служить мерой отклонений в угловых величинах — так же, как и в предыдущем случае. Просвет может наблюдаться как у конца стороны угольника — угол изделия больше угла угольника, так и у вершины угла — угол изделия меньше угла угольника. [c.16]

Измерения локальных значений давлений торможения, статических давлений и направлений скоростей в потоках влажного пара пневматическими методами сопряжены с большими трудностями. При использовании пневматических насадков необходимо заботиться о том, чтобы в коммуникациях, соединяющих приемник зонда с измерительным прибором, не происходила конденсация пара и чтобы каналы зондов не забивались влагой. Кроме того, необходима специальная тщательная тарировка зондов, учитывающая специфические особенности обтекания приемников потоков влажного пара (углы натекания пара и влаги, рассогласование скоростей фаз v, степень неравновсс-ности процесса и изменение физических свойств при ускорении пли торможении потока), На входном участке зонда происходит торможение пара. При дозвуковых скоростях торможение осуществляется постепенно в некоторой области, примыкающей к носику зонда. При сверхзвуковых скоростях возникает дополнительное торможение в адиабатических скачках. Процесс прохождения этих зон каплями влаги в существенной мере определяет показания приборов. В зависимости от скоростей и размеров ка- [c.77]

Твердость по Роквеллу (шкала А) образцов определяют по ГОСТ 20017-74 вдавливанием алмазного конического наконечника (радиус сферы при вершине конуса 0,2 мм) в испытуемый образец под действием двух нагрузок - предварительной в 100 Н и общей в 590 Н, равной сумме предварительной и дополнительной (490Н) нагрузок число твердости в единицах HRA зависит от глубины внедрения наконечника (чем она больше, тем число твердости меньше). Поверхность или участок поверхности образца, на которых проводят измерение твердости, должны быть отшлифованы. Каждый образец испытывают в трех точках, расположенных по диагонали или наибольшему размеру, на равном расстоянии друг от друга ( 2 мм) и от вершин углов или краев образца (5= 0,5 мм). За показатель твердости партии принимают среднее арифметическое значение твердости образцов, отобранных от партии, округленное до 0,5 единицы HRA. [c.118]

Корти и Фост [1] провели множество экспериментов по измерению величины тепловых потоков, степени перегрева стенки и поверхностной плотности центров парообразования для поверхностей различной шероховатости. Их опыты показали важное значение шероховатости, но не раскрыли того, как учесть и заранее оценить для данной поверхности это влияние. Другие исследователи изменяли краевой угол при помощи поверхностно-активных веществ и различных масляных пленок на поверхности. В этих опытах явно обнаруживалась роль таких факторов, но предварительной количественной оценки подобного влияния не предпринималось ). Бэнков [2—4], довольно подробно исследовавший механизм образования пузырей, пришел к заключению, что при кипении пузыри образуются из объема пара, существовавшего до этого во впадинах на поверхности. Наряду с этим он показывает роль краевого угла, формы и размеров впадины. Изучая поверхность кипения под микроскопом, Уэстуотер [5] пришел к общему выводу, что пузыри обычно образуются из впадин или больших царапин на поверхности. Его наблюдения качественно подтвердили выводы Бэнкова. [c.100]

В производственных условиях перед контролером часто возникает вопрос о возможности применения того или иного ш,упового прибора для измерения шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. Профилометрам и профилографам присущи определенные погрешности, объясняемые природой контактного метода измерений. Основными пара-.метрами прибора, которые в первую очередь определяют величину искажений при ощупывании поверхности, являются, как указывалось выше, радиус закругления щупа г и усилие Р. Если радиус закругления иглы. можно рассматривать на определенном отрезке времени как величину постоянную для данного прибора, то измерительное усилие, в зависимости от динамических характеристик ощупывающей системы, скорости ощупывания и характера профиля контролируемой поверхности, может сильно изменяться- Это обстоятельство учитывается при конструировании приборов, В современных профилометрах и профилографах, благодаря рациональной конструкции датчиков, а также уменьшению скорости ощупывания добиваются значительного снижения доли динамической составляющей Р,) в общей величине усилия Р. Если радиус закругления иглы у большинства профилометров принят равным 10—15 мк. то измерительное усилие колеблется в весьма широких пределах и достигает в некоторых конструкциях 1—2 гс. Естественно, что при таких уси- лиях на поверхности контролируемого изде.лия, в зависимости от меха нических свойств, и в первую очередь, от твердости материала, будут оставаться более или менее глубокие царапины. Царапание, как следует из анализа, приводимого в главе VI, может по-разному сказаться на показаниях щуповых приборов. Когда размеры впадин велики по сравнению с размерами щупа (при пологом профиле с большим шагом неровностей), а перепад усилия ощупывания на дне впадины и на выступе характеризуется небольшой величиной, погрешности измерения незначительны. При узких микронеровностях, вследствие различных условий деформаций материала на гребешке и во впадине, происходит сглаживание профиля и соответствующее уменьшение измеренной высоты. Это уменьшение тем значительней, чем мягче материал контролируемого изделия и чище его поверхность. На фиг. 115 схематически показаны общие соотношения мелкду данными, получающимися при ощупывании, поверхности иглами с радиусами закруглений г= 10 мк при измерительных усилиях — 2 с С и показаниями оптических бесконтактных приборов. По оси абсцисс графика отложены классы чистоты, установленные с помощью оптических приборов по оси ординат — классы, получающиеся при ощупывании иглами, имеющими указанные выше г и Р. Кривая Т относится к теоретической поверхности абсолютно твердого тела с весь ма пологими неровностями кривая Л4 —- к поверхности изделий с твердостью Ял <20 кгс1мм и углом раскрытия впадин 100°. Между этими двумя кривыми располагаются кривые, относящиеся к поверхностям изделий из стали (С), бронзы (б) и т. п. При контроле профилометрами, имеющими значительные усилия ощупывания чистых поверх- [c.154]

Рассмотрим аппаратуру для измерения рассеяния рентгеновского излучения. Естественно, что приборы, работающие в мягкой и ультрамягкой областях, оказываются существенно более сложными из-за необходимости обеспечения вакуума в приборе, чем в жесткой рентгеновской области. Несмотря на это, необходимость измерения во многих случаях характеристик рассеяния на рабочей длине волны зеркала привела к появлению установок, обеспечивающих возможность измерений при длинах волн до 11,3 нм [12, 26, 82]. На рис. 6.7 приведена схема прибора для измерения индикатрисы рассеяния [26]. Установки, как видно из рисунка, имеют большие линейные размеры для получения пучка с угловой расходимостью в десятки угловых секунд, что необходимо для исследования суперполированных поверхностей, имеющих параметр о до единиц ангстрем и большие корреляционные длины. Измерения проводятся на контрастной характеристической линии, выделяемой из спектра материала анода рентгеновской трубки 1. Щели 2 я 3 обеспечивают требуемую угловую расходимость падающего на образец пучка рентгеновского излучения. С помощью устройства перемещения 4 образец может быть выведен из рентгеновского пучка и тогда, перемещая детектор 6 с узкой щелью 8, записывается контур падающего пучка. Затем, вводя образец 5 и устанавливая его под заданным углом, детектором 6 с помощью механизма перемещения 7 производится запись индикатрисы рассеянного излучения. Подробное рассмотрение процедуры обработки экспериментальных индикатрис рассеяния для вычисления среднеквадратичной шероховатости и корреляционной длины [c.239]

Смотреть страницы где упоминается термин Измерения больших размеров углов : [c.173] [c.40] [c.136] [c.106] [c.206] [c.217] [c.326] [c.78] [c.444] [c.158] [c.31] [c.93] [c.101] [c.61] [c.74] [c.373] [c.167] [c.469] [c.212] [c.212] [c.448] [c.604]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...